Архив метки: поток

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ ТЕХНОЛОГИИ ЦЕМЕНТИРОВАНИЯ СКВАЖИН

Отечественными исследователями выполнен большой объем теорети­ческих, экспериментальных и промышленных исследований процессов смешивания и вытеснения буровых и тампонажных растворов, буферной жидкости в скважине.

Основные результаты теоретических работ, лабораторных и промыш­ленных экспериментов заключаются в следующем.

1. Процесс вытеснения жидкостей из кальциевого пространства под­
чинен строгой закономерности и может быть поставлен в зависимость от
обобщенного параметра Рейнольдса вытесняющей жидкости.

2.      Коэффициент вытеснения Кв имеет максимальные значения при
структурном  и турбулентном  режимах.  Создание турбулентного  потока
предпочтительнее, так как обеспечивается более высокая степень вытесне­
ния по сравнению _со структурным потоком.  Проведение процесса при
низких значениях   Re   затруднительно  из-за возможного видоизменения
структурного режима в переходный.

3.      Абсолютная величина рассматриваемого коэффициента максималь­
на при вытеснении воды и значительно снижается при использовании бу­
ровых растворов.

При турбулентном режиме течения влияние динамического напряже­ния сдвига буровых и тампонажных растворов проявляется в меньшей сте­пени, чем действие инерционных сил.

Установлено, что связь между коэффициентом вытеснения и скоро­стью аналогична связи между коэффициентом вытеснения и Re. Следова­тельно, вода, движущаяся при высоких числах турбулентности, обеспечи­вает эффективное вытеснение растворов в скважине и поэтому должна в чистом виде с добавлением различных ПАВ использоваться при цементи­ровании всех скважин и установках мостов, где это допускается геолого-техническими условиями. С увеличением Re значение Кв
возрастает.

Эффективность вытеснения растворов из кольцевого пространства скважины целесообразно Читать далее

7.12. Техника измерения расхода жидкостей и газов в трубопроводах больших диаметров

Проблема измерения расхода в трубопроводах больших диаметров (свыше 1 м) является самостоятельной расходоизмерительной пробле­мой, которая решается своим специфическим путем. Это обусловлива­ется тем, что использование для этих целей расходомеров, реализующих традиционные методы (описанные в предыдущей главе), требует колос­сальных затрат как на создание самих приборов, так и на создание средств их индивидуальной градуировки и поверки, которые в настоящее время практически полностью отсутствуют.

Последнее обстоятельство и определяет, в основном, те специфичес­кие требования, которые предъявляются к методам и средствам изме­рения расхода в трубопроводах больших диаметров:

возможность косвенной (расчетной) градуировки без применения расходомерных стендов и установок;

инвариантность (независимость) градуировочных характеристик к диаметру трубопровода или возможность их пересчета с малых диамет­ров (для которых имеются образцовые установки) на сколь угодно большие.

Контрольный вопрос № 15

При некоторых режимах работы сечение технологического трубопровода диаметром 100 мм лишь частично заполняется те­кущей жидкостью (трубопровод в месте установки расходоме­ра „работает" неполным сечением).

Какой из известных Вам типов расходомеров Вы бы вы­брали для измерений при этих условиях?

Ответ на этот общий по гл. 7 вопрос дан в конце гл. 8.

К контрольному вопросу № 14

Вы правильно ответили на вопрос.

Действительно, показания ультразвуковых расходомеров зависят от распределения скоростей по сечению потока, кото­рое в свою очередь зависит от числа Рейнольдса и, следователь­но, от вязкости. В то же время, как следует из принципа дейст­вия и рабочего уравнения ЯМР-расходомеров, изменения вяз­кости измеряемой среды не влииют на их показания.

Парциальный метод измерения расхода основан на измерении расхо­да определенной части основного потока,1
отведенной в байпасную или обводную трубку.

Часть потока отводится обычно при помощи сужающего устройства, установленного в трубопроводе так, как это показано на рис. 82.

Для измерения расхода в байпасной трубке можно применять любой из рассмотренных в гл. 7 расходомеров.

 

Рис.  82. Схема осуществления парциального

метода измерения расхода:

—  байпасяая трубка;   2 — расходомер;   3 — диафрагма, установленная в основном трубо­проводе

Если между расходом Q в основном трубопроводе и расходом q в байпасе существует стабильная функциональная зависимость Q =/(#), то по результатам измерения q в каждом конкретном случае можно оп­ределить Q. Для этого необходимо лишь определить зависимость между Q и q при непосредственной (в ограниченной области) или расчетной гра­дуировке (например, по соотношению сопротивлений основного и бай-пасного трубопроводов).

Погрешность измерения расхода парциальным методом будет скла­дываться из погрешностей установления и стабильности зависимости Q =f(q) и измерения расхода в байпасе.

Измерение расхода методом гидравлического удара. Гидравлический удар, возникающий при быстром перекрытии потока капельной жидкос­ти (за счет инерционного воздействия внезапно остановленной массы жидкости), вызывает колебания давления в трубопроводе, фронт кото­рых распространяется со скоростью звука. Процесс изменения давления в сечении трубопровода, находящемся на расстоянии L перед перекрыва­ющей поток задвижкой, графически изображен на рис. 83, на котором

7.12. Техника измерения расхода жидкостей и газов в трубопроводах больших диаметров

Ри

Рис. 83. График изменения давления в трубопроводе при гид­равлическом ударе

Ро — начальное статическое давление в контрольном сечении; рк — ко­нечное статическое давление в том же сечении. Точка А соответствует на­чалу перекрытия потока задвижкой, точка В — окончанию.. Затухающие колебания после закрытия задвижки (по истечении времени ДО харак­теризуют лишь инерционные свойства прибора, примененного для записи изменений давления.

Линия АС характеризует изменение давления, связанное с изменени­ем гидравлического сопротивления задвижки при перемещении ее затво­ра, а линия АВ — изменение давления вследствие гидравлического удара.

Закон количества движения при гидравлическом ударе имеет вид

pLQ = F f&pdt,                        (7.48)

At                              °

где   J Ар dt — импульс ударной волны, равный площади/д диаграммы

о

изменения давления (см. рис. 83), ограниченной линиями АВ и AC; F — площадь сечения трубопровода.

Откуда искомый объемный расход

 (7-49)

рь

Таким образом, планиметрируя диаграмму изменения давления, из­мерив предварительно диаметр трубопровода (а, следовательно, и F), длину контрольного участка!, и плотность протекающей среды, по выра­жению (7.49) можно рассчитать объемный расход.

Данный метод применяют при испытаниях гидравлических машин и насосов, т. е. в тех случаях, когда расход можно измерять после воспро­изведения (а не в процессе испытаний) определенных режимов испы­таний.

Измерение расхода с помощью интегрирующей трубки. Интегриру­ющая трубка представляет собой цилиндрический зонд, полностью пере­секающий поток по диаметру водовода. По образующей трубки просвер­лен ряд отверстий для отбора давления набегающего потока.

Статическая характеристика интегрирующей трубки имеет вид

7.12. Техника измерения расхода жидкостей и газов в трубопроводах больших диаметров<2 = ¥><о\/ ~- Ар,                   (7.50)

где Ар — перепад давлений, отбираемых в конце интегрирующей трубки и со стенок водовода; >fi — коэффициент расхода трубки; со — площадь сечения отверстий.

Автомодельность коэффициента расхода ip для трубок с отношением толщины стенки к диаметру отверстия, равным 0,33, наступает при чис­лах Рейнольдса, больших 1(г. Значение у при этом устойчиво стремится к единице. ‘

В этих условиях возможность расчетной градуировки интегрирую-

7.12. Техника измерения расхода жидкостей и газов в трубопроводах больших диаметровщих трубок обусловливается соответствием величины V — &Р  сРеД-

р

ней скорости потока. ‘

Однако влияние температуры измеряемой среды, пульсаций давле­ния и расхода, трудности технологического порядка не позволяют на се­годняшний день получить погрешности измерения расхода интегрирую­щими трубками, меньшие 6—8 %. Кроме того, область применения дан-

ных устройств ограничивается измерением расхода чистых однофазных веществ.

Методы смешения. Принцип измерений,ллежаший в основе этих мето­дов, заключается в следующем. В протекающее по трубопроводу вещест­во вводят раствор реагента („прививку") и определяют кратность раз­бавления этого реагента в потоке вещества.

Уравнение баланса реагента, вводимого в поток, имеет вид

qC1+QC0 = (Q + q)C2,               (7.51)

где q — расход раствора реагента, вводимого в поток; С0,С1,С2— кон­центрации реагента соответственно в среде до „прививки" в растворе реагента и в смеси, отбираемой из потока после „прививки".

В соответствии с выражением (7.51) уравнение измерений данным методом будет

Q=   CJ~C*     q=Kq,                   (7.52)

С    — С       

где/if = ——— коэффициент разбавления.

С г — Со

Если в самом измеряемом веществе не содержится примесей вводи­мого реагента или они ничтожно (по сравнению с С2) малы, то К = = Q/C2-L

Расход q может быть измерен с достаточно высокой точностью, чего нельзя сказать о точности измерения величины К. Действительно, если концентрация реагента (С2) в отбираемом из потока пробе ненамного превышает его концентрацию в „чистой" среде (Со), а именно к этому и стремятся при реализации метода, то даже незначительные погрешности измерений С2
и Со приведут к существенно недостоверной оценке вели­чины К.

Другой разновидностью методов смешения является метод интегри­рования, заключающийся в том, что в поток вещества за малый проме­жуток времени вводят определенную объемную порцию V раствора реа­гента и непрерывно (в течение времени t) следят за изменением концен­трации С реагента в потоке.

Уравнение этого метода, полученное на основе баланса объемных ко­личеств реагента, имеет вид

С=—у•                              (7-53)

/ Cdt

«

Методы смешения используют в настоящее время исключительно для измерения расхода воды в цилиндрических водоводах. В качестве реагентов в растворах.с концентрацией 10~4—10 мг/д применяют дихро­мат натрия, хлорид натрия, родамин и другие химически пассивные к во­де вещества (в основном, соли). Применяют и радиоактивные „привив­ки", например, изотопы брома, натрия, йода. Использование радиоактив­ных реагентов позволяет осуществить бесконтактные измерения, однако требует обеспечения специальныхусловий работы.

.. Основным источником погрешности определения расхода методами смешения является .неравномерность распределения: концентрации вво­димого реагента по сечению, в котором отбирают пробы. Относительная неравномерность распределения концентрации, а следовательно, и вызы­ваемая ею погрешность, зависит от расстояния Lc между устройствами для ввода раствора реагента в поток и отбора проб (расстояния смеше­ния), а также характеристик потока. Для обеспечения приемлемых (меньших 1,5 %) значений погрешности Lc должно быть большим 6QD (D — диаметр трубопровода).

Предложено несколько способов уменьшения неравномерности рас­пределения концентрации и сокращения- Lc. Например, одновременное впрыскивание, раствора реагента с помощью ряда инжекторов, равно­мерно расположенных на кольцевой линии, радиус которой составляет 0,63 радиуса трубопровода; искусственная турбулизация потока на участке смешения с помощью различных местных сопротивлений; отбор проб в нескольких точках сечения потока и определение осредненной концентрации. Особенно эффективен последний способ.

При соблюдении оптимальных условий погрешность измерения рас­хода методами смешения (без учета влияния турбулентности, изменений температуры, наличия примесей и т. п.), по-видимому, может быть оце­нена в 13—2,5 % верхнего предела измерений. Однако достоверных дан­ных на этот счет до настоящего времени не имеется.

Основным достоинством методов смешения является отсутствие не­обходимости определения площади сечения трубопровода.

„Точечные" методы основаны на измерении локальной скорости в одной какой-либо точке потока и определении расхода по теоретической или эмпирической зависимости между измеренной локальной и средней скоростями потока.

Локальную (местную) скорость можно измерять различными мето­дами (оптическими, акустическими, тепловыми) и приборами (трубки скоростного напора, микровертушки, термоанемометры, электромагнит­ные измерители скорости и др.).

По существу, если известна модель развитого турбулентного потока, с достаточной точностью описывающая распределение его скоростей, то локальную скорость при реализации „точечного" метода можно измерять в любой фиксированной точке потока. Однако отсутствие такой (метро­логически пригодной) модели обусловило практическое использование на сегодняшний день лишь двух модификаций „точечного" метода — ме­тода средней скорости и метода максимальной скорости.

К контрольному вопросу № 14

Вы неправильно ответили на вопрос.

Разберитесь как следует в физических принципах, лежащих в основе ультразвуковых и ЯМР-расходомеров- Ведь вполне воз­можно, что в своей практической деятельности Вам придется столкнуться с этими новыми достаточно универсальными расхо-•    доизмерительными устройствами.

Суть первого метода заключается в измерении локальной скорости в точке, где скорость равна средней скорости потока. Тогда по результа­там предварительных измерений диаметра трубопровода и показаниям измерителя местной скорости (ИМС) можно определить расход.

По уточненным данным А.Д. Альтшуля ордината точки, где скорость равна средней скорости развитого осесимметричного турбулентного по­тока

/•о = 0,777/?,                       (7.54)

где/? — радиус трубопровода в месте установки ИМС.

Соотношение (7.54) и положено в основу метода средней скорости.

Погрешности измерений г0, установки ИМС, изменение местополо­жения точки средней скорости при изменении чисел Рейнольдса, коэффи­циента гидравлического трения, турбулентные пульсации — все это обус­ловливает погрешность измерения данным методом, равную 4—6 % верх­него предела измерений.

Второй метод — метод максимальной скорости заключается в изме­рении скорости на оси трубопровода (максимальной) и определении расхода по уточненным соотношениям между максимальной и средней скоростями потока.

Достоинствами второго метода являются: стабильность ординаты точки (всегда жестко фиксирована на геометрической оси осесимметрич­ного потока), в которой скорость максимальна; независимость ордина­ты от чисел Рейнольдса и характеристик потока; наибольшая удален­ность места установки ИМС от стенок трубопровода, что существенно снижает требования к его габаритным размерам. Так, при установке ИМС в точке средней скорости наибольшая площадь сечения ИМС не дол­жна превышать 0,01 площади сечения трубопровода, при установке же ИМС на оси трубопровода отношение площадей может быть увеличено до 0,06.

Использование наиболее универсального соотношения между сред­ней и максимальной скоростями развитого осесимметричного турбулент­ного потока дает следующее рабочее уравнение измерений расхода ме­тодом максимальной скорости

Q = ttR2S (0,75 + 0,0275 lg -^-)   (7.55)

(S — показания ИМС, установленного на оси трубопровода радиусом Л) и позволяет оценить погрешность метода в 3—5 % верхнего предела из­мерений.

Суть кросс-корреляциоиного метода заключается в определении функции корреляции между случайными пульсациями скорости в двух точках и В) турбулентного потока, отстоящими друг от друга на рас­стояние L.

Так как функция корреляции случайных величин характеризует сте­пень их связи и степень их взаимообусловленности во времени, то оче­видно, что максимум ее будет соответствовать времени перемещения

турбулентных возмущений из точки А в точку В (так как степень вре­менной взаимообусловленности тех же самых пульсаций, естественно, максимальна).

Полученный вывод справедлив и для осредненных по сечению пото­ка пульсационных составляющих скоростей.

Таким образом, зафиксировав пульсационные составляющие скорос­тей в двух сечениях потока, отстоящих друг от друга на расстояние L, определив (с помощью специального прибора — коррелографа) функ­цию корреляции между ними и измерив (автоматически или непосред­ственно по рис. 84) значение времени тт, соответствующее максиму­му (пику) этой функции фхут, можно определить расход потока по формуле

Тт

(7.56)

Сам метод прост, однако его аппаратурная реализация, требующая наличия ультразвуковых или лазерных измерителей пульсационных составляющих скоростей, коррелографа и устройств автоматической ре­гистрации тт довольно сложна.

При компенсации наиболее существенных методических и аппара­турных погрешностей точность метода соответствует приведенной по­грешности ±(2—2,5) % в диапазоне значений измеряемых расходов 15:1.

7.12. Техника измерения расхода жидкостей и газов в трубопроводах больших диаметров

Рис. 84. Кросс-корреляционная функция турбулентного потока

К контрольному вопросу № 15

Сравните уравнения измерений расходомеров, описанных в гл. 2, и убедитесь, что единственно пригодными для этих ус­ловий измерений являются гироскопические или кориолисовы расходомеры.

7.11. Приборы для измерения расхода в единицах массы (массовые расходомеры)

В системах автоматического регулирования теплоэнергетических установок, в ракетной и авиационной технике, в различных химических процессах массовый расход {М) является основным физическим парамет­ром, определяющим оптимальные режимы работы объектов и качество процессов. В связи с этим в последнее время у нас в стране и за рубежом интенсивно разрабатываются и внедряются различные приборы для изме­рения массового расхода. Развитие этой области расходометрии идет по трем направлениям. Во-первых, объемные расходомеры (переменного пе­репада давления, электромагнитные, турбинные и пр.) снабжаются соот­ветствующими датчиками плотности и корректирующими схемами; во-вторых, создаются приборы, способные непосредственно измерять прямы­ми методами массовый расход благодаря особенностям своего принципи­ального устройства: в-третьих, находят применение комбинированные расходомеры, измеряющие массовый расход косвенными методами пу­тем автоматической обработки результатов прямых измерений связан­ных с ним параметров.

Контрольный вопрос № 14

На показания какого типа расходомеров — ультразвуковых или ЯМР-расходомеров- изменения вязкости измеряемой среды оказывают большее влияние?

Если Вы решите, что на показания ультразвуковых расходо­меров — см. с. 182,   если на показания ЯМР-расходомеров — см. с. 1S6. К контрольному вопросу №13

Вы неправильно ответили на вопрос.

Разберитесь, что происходит с потоком измеряемой среды при ее течении через турбинный датчик, и как „закрутка" пото­ка влияет на показания турбинных расходомеров.

Несмотря на многообразие предложенных принципиальных схем и конструктивных решений, массовые расходомеры прямого действия можно отнести к двум основным видам: инерционным и тепловым. Принцип действия инерционных расходомеров основан на том, что потоку измеряемого вещества сообщается дополнительное движение, чтобы создать в потоке инерционные эффекты, по которым судят о зна­чении массового расхода. В зависимости от того, какое именно дополни­тельное движение сообщается потоку (при помощи вращающегося или колеблющегося звена), на чувствительном элементе прибора возникает или усилие Кориолиса, или гироскопический, или инерционный момент. Принцип действия тепловых расходомеров основан на непрерывном нагреве потока (калориметрические расходомеры) или специального элемента, помещенного в поток (термоанемометры). В первом случае массовый расход определяется количеством тепла, обеспечивающим определенную разность температур потока до и после нагревателя; во втором — количеством тепла, теряемым нагретым или непрерывно на­греваемым телом, помещенным в поток измеряемого вещества.

Массовые турборасходомеры; В турбораеходомерах, реализующих инерционный принцип измерений, закручивай? поток относительно век­тора его актуальной (продольной) скорости.

Момент, необходимый для обеспечения устойчивого вращения по­тока с угловой скоростью <о, определяется (без учета сил гидравличес­кого трения) соотношением

MBp = J-/<o,                            (7.36)

где/ — момент инерции среды.

Учитывая, что dJ = R^drn (RK — радиус инерции; т — масса вра­
щающейся среды) и dm/dt =M (M — массовый расход среды), из выра­
жения (7.36) получим общее для всех турборасходомеров уравнение
для определениям     мвр

7.11. Приборы для измерения расхода в единицах массы (массовые расходомеры)При торможении предварительно закрученного потока на тормозя­щее устройство будет действовать момент, соответствующий выражению (7.29), и уравнение приборов, использующих эффект торможения закру­ченного потока, не будет отличаться от выражения (7.37).

Существует большое число различных модификаций турбинных дат­чиков массового расхода, отличающихся способами вращения потока, измеренияМвр и значениямиRH.

Принципиальные схемы датчиков, получивших преимущественное распространение, приведены на рис. 77.

Основным источником методических погрешностей турборасходоме­ров является непостоянство сил трения в их гидравлическом тракте, об­условленное изменениями вязкости, температуры и других параметров измеряемой среды.

Погрешность измерения массового расхода турборасходомерами мо­жет быть доведена до ± (0,5—1,0) % верхнего предела измерений. Повы­шение точности лимитируется трудностями поддержания постоянного числа оборотов ведущей (закручивающей поток) турбинки, нестабиль­ностью характеристик упругих элементов, воспринимающих действие инерционного звена, и изменением КПД приводного двигатедя при изме­нении нагрузки (расхода). Кроме того, на показания турборасходоме­ров (как уже отмечалось выше) влияет изменение параметров измеря­емой среды, а их надежность ограничивается наличием изнашивающихся опор.

Кориолисовые и гироскопические расходомеры. В этих расходоме­рах закручивание и торможение потока производится в помощью враща­ющихся элементов трубопровода сложной конфигурации.

Кориолисовый расходомер (рис. 78) состоит из двух Т-образных участков 2 и б трубопровода, сочлененных при помощи гибких соедине­ний 1 и приводимых во вращение с постоянной угловой скоростью w специальным приводным механизмом. Прибор размещен в корпусе 5 (показан условно). При протекании вещества со скоростью v через вра­щающийся в уплотнительных муфтах 4 элемент трубопровода в потоке возникает направленное против вращения ускорение Кориолиг-а, равное

-Р’кт

7.11. Приборы для измерения расхода в единицах массы (массовые расходомеры)
7.11. Приборы для измерения расхода в единицах массы (массовые расходомеры)
7.11. Приборы для измерения расхода в единицах массы (массовые расходомеры)

 

7.11. Приборы для измерения расхода в единицах массы (массовые расходомеры)

 

7.11. Приборы для измерения расхода в единицах массы (массовые расходомеры)

Рис. 77. Принципиальные схемы наиболее распро­страненных датчиков:

а — измеряется мощность, необходимая для за­кручивания потока; б — измеряется момент вра­щения по углу поворота упругой муфты; в — из­меряется момент вращения заторможенной крыль­чатки по углу ее поворота при упругом зацепле­нии; г — измеряется разность углов поворота двух крыльчаток, упруго закрепленных на валу двигателя; д — измеряется относительный угол поворота двух крыльчаток с разными углами по­ворота лопастей; 1 — двигатель; 2 — датчик мощ­ности; 3 — прямолопастная крыльчатка; 4 — уп­ругое соединение валов; 5 — импульсный датчик; 6 — датчик угла поворота; 7 — радиальная крыль­чатка; 8 — спиральная крыльчатка

а — 7ш. Вследствие этого в каждой ветви Т-образного участка создается усилие RK = —m2cjv = —2Mcj(R2
-Ri)
и на всем вращающемся участке возникает момент

 = 2R

R-,

 (Rl-R i

(7.38)

В результате действия этого момента Г-образные участки, деформи­руя гибкое соединение /, поворачиваются относительно друг друга на не­который угол а. Угол поворота а преобразуется в электрический сигнал при помощи торсионного датчика 3. Значение этого сигнала пропорцио­нально МК, а следовательно, при постоянной угловой скорости вращения и массовому расходу вещества.

Гироскопический расходомер (рис. 79) состоит из эксцентрично рас­положенных элементов трубопровода сложной конфигурации. Устрой-

7.11. Приборы для измерения расхода в единицах массы (массовые расходомеры)

7.11. Приборы для измерения расхода в единицах массы (массовые расходомеры)

 

Рис. 78. Схема кориолисова расходо­мера

Рис. 79. Схема гироскопического рас­ходомера

ство приводится во вращение относительно оси АА с постоянной угловой скоростью. Возникающий при этом гироскопический момент Мт стре­мится повернуть ротор относительно оси ВВ. Величина

Мт
= 2Мы (R2 R1) Ъ               (7.39)

пропорциональна массовому расходу вещества и преобразуется в соот­ветствующий сигнал с помощью датчиков деформации (например, тензо-метрических).

Относительно невысокая точность кориолисовых и гироскопических расходомеров, характеризуемая-приведенной погрешностью 1—2 %, объ­ясняется большими температурными влияниями на жесткость упругих элементов, их гистерезисом и последействием, а также трудностями под­держания постоянным числа оборотов приводного механизма, особенно при колебаниях расхода. Расходомеры данного типа громоздки, сложны в эксплуатации, требуют специальных вращающихся уплотнительных устройств и большой мощности приводного механизма.

Два последних недостатка отсутствуют у вибрационных расходоме­ров, у которых вращательное движение трубопровода заменяется коле­бательным. Однако точность вибрационных расходомеров получается меньшей.

Преимуществом кориолисовых и гироскопических расходомеров является полная независимость их показаний от вязкости измеряемой среды. Поэтому их целесообразно применять лишь для измерения массо­вого расхода веществ с большим диапазоном изменения вязкости.

Калориметрические и термоанемометрические расходомеры. Бели пренебречь теплом, отдаваемым потоком через стенки трубопровода в окружающую среду, то уравнение теплового баланса Между расходом тепла, потребляемым нагревателем, и теплом, сообщенным потоку, при­нимает вид

qt = k0M.CpAT,          …..           (7.40)

где Аго — поправочный множитель на неравномерность распределения температур по сечению трубопровода; ср — теплоемкость (для газа при постоянном давлении) при температуре 7\ + Т2/2; Т\, Т2 — температу­ры потока до и после нагревателя; AT — Т2 ~ 7\,

Тепло к потоку в калориметрических расходомерах подводится обычно электронагревателями, для которых

«, = 0,24/**.                           (7*0

где / — сила тока; R — сопротивление нагревателя.

На основании выражений (7.40) и (7.41) получим уравнение измере­ний (статическую характеристику преобразования) калориметрических расходомеров

 °24IR                                                            (7.42)

коср
AT

Возможны и существуют два способа измерения массового расхода в соответствии с выражением (7.42) :

расход определяют по значению мощности, потребляемой нагревате­лем и обеспечивающей постоянную разность температур AT;

расход определяют по разности температур AT при неизменной мощ­ности, подводимой к нагревателю.

В первом случае расходомеры работают как регуляторы температу­ры нагрева потока, у которых измерительным и регулирующим элемен­том является уравновешенный мост с термометрами сопротивления до и после нагревателя. При изменении разности температур мост выходит из равновесия и включает устройство, которое изменяет регулировочное сопротивление до тех пор, пока не восстановится заданная степень нагре­ва. Массовый расход при этом определяют по показаниям ваттметра, включенного в цепь нагревателя.

Датчики калориметрических расходомеров второго типа (рис. 80) состоят из двух последовательно соединенных термометров сопротив­ления 1 и 3, устанавливаемых до и после нагревателя 2. Последователь­ное соединение термометров обеспечивает равенство токов в их цепях, что позволяет градуировать их непосредственно по разности температур. Кроме термометров сопротивления используют также термисторы и термопары. Термометры сопротивления обладают тем преимуществом, что их можно выполнять в виде равномерной сетки,.перекрывающей все сечения потока, и таким образом измерять среднюю по сечению темпера­туру.

7.11. Приборы для измерения расхода в единицах массы (массовые расходомеры)

Калориметрические расходомеры обладают достаточно высокой точ­ностью, оцениваемой (в условиях ин­дивидуальной градуировки) приведен­ной погрешностью ± (0,5—1,0) %, боль­шим диапазоном измерений (10:1 и выше), малой инерционностью.

Недостатками их являются слож­ность   измерительных  схем  и неста-

Рис. 80. Схема калориметрическо-     бильность характеристик, связанная с
го расходомера   коррозией приемных устройств и осаж-

дением на них различных частиц, пере­носимых потоком.

Дачные, приборы можно приме­нять для измерения массового расхода как жидкостей, так и газов. Но в настоящее время ими измеряют, главным образом, малые (в трубках диаметром 2-3 мм) и средние расходы чистых газов.

Статическая характеристика преобразования (уравнение измере­ний) термоанемометров определяется известным уравнением теплофи­зики

qT = 0,24/2/? = (Гн — Тс) (X + V 2«v*   y/’vj^ ),   (7.43)

где Ти — температура тела; Тс — температура потока измеряемой среды; X — теплопроводность среды; с„ — теплоемкость среды при постоянном объеме; d — диаметр нагреваемого тела.

Термоанемометры измеряют „массовую" скорость vp потока в месте установки нагреваемого тела.

В последние годы появились бесконтактные термоанемометрические расходомеры, в которых роль термоэлемента играет изолированный участок трубопровода.

Как видно из уравнения (7.43), „массовую" скорость при помощи термоанемометра можно измерять двумя способами. В одном случае ток, нагревающий приемник, поддерживают постоянным, и скорость оп­ределяют по результатам измерения его температуры. В другом случае ток нагрева регулируют таким образом, чтобы температура приемника оставалась постоянной, а скорость определяют по значению питающего тока. В практике встречаются оба этих способа измерений.

Приемник термоанемометра (термонить) обычно выполняют из пла­тиновой проволоки диаметром 0,005—0,3 мм. Температура термонити должна быть по возможности высокой, так как при ее увеличении по­вышается чувствительность приемника и уменьшается влияние колеба­ний температуры потока. Однако значительное повышение температуры проволоки может вызвать изменение структуры металла и тем самым „снос" градуировочных кривых прибора.

Основным недостатком термоанемометров является существенное влияние на их показания температуры, давления и различных теплофизи-ческих параметров измеряемой среды.

В связи с очень малыми габаритными размерами приемника (термо­нити) приборы получили преимущественное распространение в лабора-торно-зкспериментальной практике при измерении скоростей в тончай­ших пристенных слоях и пленках жидких и газообразных потоков. До появления оптических (лазерных) методов термоанемометры были единственными приборами, позволяющими проводить такие измерения.

Погрешности термоанемометров до’ настоящего времени полностью не изучены, и точность выполняемых с их помощью измерений не норми­руется.

Комбинированные турбопоршневые расходомеры. Одним из приме­ров, иллюстрирующим возможность комбинированного измерения мас­сового расхода, являются турбопоршневые расходомеры, состоящие иэ турбинного с аксиальной крыльчаткой и поршневого преобразователей. Угловая скорость вращения турбинки пропорциональна объемному рас­ходу среды, протекающей по трубопроводу,

<о = кг Q.                           (7.44)

Поршневой преобразователь воспринимает и передает на регистриру­ющий или показывающий прибор гидродинамическое давление потока, действующее наступицу турбинки и равное

 (7.45)

где ки k2 — коэффициенты пропорциональности, в общем случае завися­щие от числа Рейнольдса и конструктивных параметров преобразовате­лей.

Поделив выражение (7.45) на выражение (7.46). т. е. поделив пока­зания поршневого преобразователя на показания турбинного, получим рабочие уравнения измерений турбопоршневых расходомеров. Так, при измерении массового расхода

-,                               (7.46)

О

при измерении плотности протекающей среды

P=Ap^j,                                 (7.47)

р

Используя формулы (7.46) и (7.47), по результатам измерений угловой скорости и гидродинамического давления при известных (опре­деленных в процессе градуировки приборов) коэффициентах Ам и Ар можно рассчитать значения массового расхода и плотности протекающей среды.

Турбопоршневой расходомер (рис. 81) работает следующим обра­зом. Турбинка 11 жестко закреплена на поршне 8, который может пере­мещаться вдоль оси и вращаться относительно неподвижного цилиндра 9, закрепленного в опоре 10. Все детали прибора помещены в корпусе 2.

J
//

7.11. Приборы для измерения расхода в единицах массы (массовые расходомеры)В цилиндре 9 создается давление, пропорциональное статическому давлению в потоке и гидродина­мическому напору, действующе­му на турбинку 11 и поршень 8 в аксиальном направлении. Это давление по трубке 7, заполнен­ной специальной манометричес­кой жидкостью, передается в од­ну из полостей дифференциаль­ного манометра 5. Во вторую полость дифманометра по труб­ке 4 подается статическое давле­ние,  отбираемое  из кольцевой

Рис. 81. Схема турбопоршневого расходе- камеры 3. Следовательно, диф-
мера                  манометр 5 будет измерять толь-

ко динамическую составляющую давления потока, действующую на поверхность турбинки и выра­жаемую формулой (7.45). Поршневая пара 8-9 имеет микронные зазо­ры, что обеспечивает чисто жидкостное трение в поршневом датчике и весьма малые утечки манометрической жидкости, заполняющей систему дифманометра. Для пополнения утечек в систему введен пресс 6. Угло­вая скорость вращения турбинки измеряется счетным устройством 1. Основными достоинствами турбопоршневых расходомеров явля­ются:

возможность одновременного и комплексного измерения объемно­го, массового расхода и плотности протекающей по трубопроводу среды;

высокая точность измерений, обусловленная объединением в этих приборах двух прецизионных измерительных преобразователей — тур­бинного и поршневого и характеризуемая погрешностями измерений объемного расхода 0,1—0,2 %, массового расхода и плотности 0,3—0,5 %;

отсутствие опор с сухим трением, а следовательно, высокая стабиль­ность и надежность турбопоршневых приборов.

Специфическим недостатком данных расходомеров являются утечки манометрической жидкости в измеряемую среду. Однако эти утечки мо­гут быть сведены к ничтожно малым известными и применяемыми в сис­темах с неуплотненным поршнем конструктивными мероприятиями. При измерении же расхода нефтепродуктов и других жидкостей, кото­рые могут быть использованы в поршневых системах при соответствую­щем подборе материалов поршневых пар в качестве манометрических, этот недостаток вообще не сказывается.

В связи с достаточно высокой точностью и надежностью турбопорш-невые расходомеры используют в настоящее время’ в качестве образцо­вых расходоизмерительных устройств.

Естественно, возможны и другие комбинированные системы для из­мерения массового расхода, например, одновременное использование

сужающего устройства и турбинного датчика и пр. Однако точностные возможности этих систем получаются существенно меньшими.

7.10. Вихревые и гидродинамические расходомеры

Вихревые расходомеры сравнительно новые приборы, применяемые для измерения расхода жидкостей и газов с широким диапазоном изме­нения физико-химических свойств. Принцип действия этих расходоме­ров заключается в создании (с помощью винтообразных шнеков) в пото­ке движущейся по трубопроводу среды устойчивого периферийного вихря. Центральная часть потока (вблизи оси трубопровода) при этом приобретает характер винтового шнура. Если сформированный таким образом поток пустить через расширяющийся насадок, то периферийные вихреобразования теряют устойчивость, а центральный шнур начинает прецессировать (колебаться) относительно геометрической оси насадка с частотой, пропорциональной средней скорости потока, и амплитудой, равной диаметру выходной части насадка. С аналогичной частотой и ам­плитудой, равной скоростному напору pv2, будет изменяться при этом и давление на выходе потока из насадка. Преобразовав с помощью ампли­тудно-частотного датчика (например, струнного) пульсации давления в электрический сигнал и поделив его амплитудное значение на частотное, получим величину, значение которой пропорционально массовому расхо­ду вещества. Для нахождения объемного расхода достаточно измерить частотную составляющую сигнала.

Погрешность вихревых расходомеров при их индивидуальной гра­дуировке на реальной измеряемой среде не превосходит 1,5—2,0 %.

Гидродинамические расходомеры основаны на измерении лобового давления (рп) движущейся среды, действующего на помещенное в поток тело.

На рис. 76 показаны схемы различных типов гидродинамических расходомеров, отличающихся друг от друга формой тела, воспринима­ющего гидродинамическое усилие R = спр ^р/2 if— площадь миделево-го сечения тела — проекции тела на плоскость, перпендикулярную к на­правлению потока) и способом измерения гидродинамического усилия.

Для расходомеров с поворотным крылом (рис. 76, а) и поворотным диском (рис. 76, б) мерой расхода является поворот крыла или диска относительно оси вращения. Уравнение измерений этих приборов, полу­ченное из условия, равенства моментов гидродинамической силы и веса крыла (диска), имеет вид

 JJ2J   y^~;                                (734)

У////////////////////////////////////,

7.10. Вихревые и гидродинамические расходомеры 

7.10. Вихревые и гидродинамические расходомеры

7.10. Вихревые и гидродинамические расходомеры

Рис. 76. Гидродинамические расходомеры

где F — площадь сечения трубопровода; / — площадь наибольшего сече­ния крыла или диска; G — вес крыла или диска; сл — коэффициент ло­бового сопротивления, зависящий от формы и размеров тела обтекания (в данном случае крыла или диска) и чисел Рейнольдса. В расходомере с каплевидным телом обтекания (рис. 76, б) мерой расхода является деформация упругой пружины, а следовательно, и осевое перемещение / тела обтекания. Уравнение измерений этих приборов имеет вид

(7.35)

где с — жесткость пружины.

Иногда и первые два типа гидродинамических расходомеров снабжа­ются упругими элементами в виде пластинчатых или струнных пружин.

Зависимость сл от большого числа изменяющихся и неконтролиру­емых в процессе измерений параметров, нестабильность поля скоростей набегающего потока при перемещении тела обтекания являются источни­ками больших погрешностей этих расходомеров. Вследствие этого ос­новные усилия их разработчиков направлены на отыскание таких форм и габаритных размеров тел обтекания, при которых в достаточно широ­ком диапазоне изменений расхода обеспечивается автомодельность (по­стоянство) сл. Наиболее полно этим требованиям отвечают крыловид­ные профили с перекрытием потока порядка 0,5—0,6 и тела обтекания, выполненные в виде концентрических окружностей с перемычками, на­ружный радиус которых составляет 0,754 радиуса проточной части тру­бопровода.

Достоинствами гидродинамических расходомеров являются их кон­структивная простота, надежность и удобство обслуживания. На сегод­няшний день их применяют в качестве индикаторов расхода загрязнен­ных жидкостей и газов.

7.6. Оптические (лазерные) расходомеры

К числу сравнительно новых, но быстро развивающихся методов из­мерения локальных скоростей потока и расхода относятся методы, осно­ванные на применении оптических квантовых генераторов—лазеров (ОКГ). Достоинствами этих методов являются: бесконтактность, высо­кая чувствительность, малая инерционность, большой диапазон измере­ний скоростей и расходов независимо от физических свойств измеряе­мой среды (как жидкостей, так и газов), за исключением требования ее прозрачности в диапазоне длин волн, излучаемых квантовыми генерато­рами.

Наиболее перспективно применение оптических методов в экспери­ментальной гидродинамике, особенно в области турбулентных явлений, изучение которых традиционными способами (например, с помощью тер­моанемометров) уже не дает желаемых результатов вследствие малой точности приборов и, главное, вносимых ими искажений в изучаемую структуру потока.

Кроме того, лазерные расходомеры используют при измерении рас­хода агрессивных, высоко- и низкотемпературных (криогенных) жид­костей и газов.

Б настоящее время распространение получили две конструктивные разновидности оптических (лазерных) расходомеров,, отличающихся ле­жащими в их основе физическими явлениями: расходомеры, основанные на эффекте рассеяния света движущимися частицами (допплеровские расходомеры), и расходомеры, основанные на эффекте Физо-Френеля — увлечения света движущейся средой.

Б оптическом расходомере (назовем его сокращенно ДИС), реализу­ющем первый эффект, излучение лазера, рассеянное движущимися в по­токе естественными или искусственно введенными частицами, приобре­тает частотный сдвиг, пропорциональный осредненной скорости частиц.

Принципиальная схема ДИС показана иа рис. 70. Прибор работает следующим образом. Световой поток, излучаемый газовым лазером 1, делится расщепителем 2 на два параллельных пучка равной интенсивнос­ти, которые линзой 3 фокусируются в исследуемой области среды, дви­жущейся по трубопроводу 4. В области пересечения лучей возникает пространственная интерференционная картина из чередующихся светлых и темных полос. Перемещающиеся в этой области частицы перекрывают светлые полосы, в результате чего рассеянный частицами свет модулиру­ется частотой, пропорциональной скорости движения частиц.

Рассеянный свет улавливается приемной оптической системой 5 и на­правляется на фотодетектор 7. Выделение и регистрация.частотного сиг­нала (пропорционального скорости движения частиц) осуществляется анализатором спектра или автоматической следящей системой 8. Диа­фрагма 6 предохраняет фотодетектор от фонового излучения.

7.6. Оптические (лазерные) расходомеры

Рис. 70. Принципиальная схема лазерного измерителя скоростей

Для создания рассеивающих центров (зоны движущихся частиц) в жидкостях в настоящее время чаще всего используют полистироловые шарики диаметром 0,5—1,0 мкм, добавляемые в поток с объемной кон­центрацией 0,002—0,02 %. Для получения сигнала требуемой интенсив­ности в газах достаточно 0,15 • 10~3
кг/м3 взвешенных примесей и аэро­золя. Эффективным способом получения рассеивающих центров в газах является способ распыления жидкостей (например, воды).

Основными источниками методических погрешностей ДИС являют­ся: неравномерность профиля скоростей потока; турбулентные пульса­ции скоростей; неоднородность рассеивающих частиц и их „проскальзы­вание" (несовпадение скоростей) относительно основного потока.

Эти погрешности совместно с аппаратурными обусловливают сум­марную погрешность измерений расхода с помощью ДИС порядка 1,5— 2,0%.

Принципиальная схема расходомера, реализующего эффект Физо-Френеля, показана на рис. 71. Основным элементом расходомера являет­ся гелиево-неоновый лазер, резонатор которого образован зеркалами 1, 4, 5, расположенными в вершинах треугольника, и активным элементом 9. Лазер генерирует две встречные волны, бегущие по замкнутым опти­ческим путям. Поток жидкости или газа, движущийся на некотором участке резонатора по трубопроводу 2 с прозрачными окнами 3, создает различные по знаку приращения оптических путей встречных волн лазера за счет составляющей проекции вектора скорости потока на направление луча. Вследствие этого различны и частоты встречных волн.

Часть энергии встречных лучей выводится из резонатора и зеркалами б, S направляется на фотодетектор 7, в цепи которого появляется фото-ток разностной частоты биений, пропорциональной скорости потока, ос-редненной по пути луча.

Инструментальная погрешность описанных расходомеров определя­ется, в основном, погрешностью измерения частоты биений. Нестабиль­ность частоты биений вызывается механическими вибрациями, изменени­ем температуры окружающей среды, а также процессами, происходящи­ми в плазме ОКГ. Известны „Физо-Френелевские" расходомеры, основ­ная погрешность которых не превосходит 0,5 % верхнего предела измере­ний.

7.6. Оптические (лазерные) расходомеры

7.6. Оптические (лазерные) расходомерыгч- Г : / ^ \    i

7.6. Оптические (лазерные) расходомеры 

7.6. Оптические (лазерные) расходомеры7.6. Оптические (лазерные) расходомеры

Рис. 71. Принципиальная схема фи-зо-френелевого   лазерного  расхо­домера

7.6. Оптические (лазерные) расходомеры— Методические погрешности зтих расходомеров обусловливаются не­постоянством показателя преломления измеряемой среды и отличием скорости, осредненной по длине луча, от действительной средней скорос­ти потока (аналогично, как у рассмотренных выше ультразвуковых рас­ходомеров) .

Особенно перспективны данные расходомеры для измерения расхода газов, поскольку частота выходного сигнала при показателях преломле­ния, близких к единице (что характерно для большинства газов), про­порциональна массовому расходу.

7.7. Измерение расхода методом контрольных „меток"

Если создать в потоке измеряемой среды какую-либо „метку" (ка­кой-либо отличительный признак части потока, за перемещением которо­го можно проследить) и измерять время tM, за которое эта „метка" пройдет определенный фиксированный путь LM, то, считая, что скорость перемещения „метки" v равна скорости потока, получим

v = 4*~-                                (7:28)

Расходомеры, основанные на этом методе измерений (рис. 72), со­стоят из устройства, периодически создающего ту или иную „метку" по­тока; устройства, фиксирующего момент прохождения „метки", и при­бора, измеряющего продолжительность перемещения „метки" на фикси­рованное расстояние LM.

На основании формулы (7.28) уравнение измерений зтих приборов будет иметь вид

7.6. Оптические (лазерные) расходомеры

(7.29)

Рис. 72. Схема измерения расхода ме­тодом контрольных „меток"

где sf — коэффициент, зависящий от распределения скоростей по сечению потока и числа Рейнольдса.

Погрешности измерения при данном методе не нормируются. Метод, как правило, используется в лабораторных условиях для измерения рас­хода газа при сверхвысоких скоростях, т. е. там, где другие методы трудно применить.

R контрольному вопросу № 13

Действительно, „закрутка" потока, вызванная сопротивле­нием первой турбинки, оказывает тормозящее действие на вто­рую.

7.8. Расходомеры, основанные на явлении ядерного магнитного резонанса (ЯМР-расходомеры)

Поляризованные в постоянном магнитном поле атомные ядра боль­шинства элементов, помещенных в переменное осциллирующее поле, при угловой частоте осциллирующего поля, равной угловой скорости прецес­сии (колебаний относительно среднего положения) ядер (ларморовой частоте), взаимодействуют с ним, поглощая часть его энергии. При этом изменяется намагниченность ядер, т. е. суммарный магнитный момент ядер в единице объема вещества.

Это явление — явление взаимодействия поляризованных ядер с резо­нансным осциллирующим полем называется ядерным магнитным резо­нансом.

Существует несколько принципов построения расходомерных уст­ройств, основанных на ядерном магнитном резонансе. Во-первых, явле­ние ядерного резонанса используется для создания „меток" в потоке жидкости.

Схема ЯМР-расходомера, работающего на принципе контрольных „меток", показана на рис. 73. Жидкость проходит через магнитное поле, создаваемое магнитом 1 и поляризуется (ядра жидкости ориентируются

 

 

if*

г

 

L

С

 

 

и

 

 

1      8

 

5

^

1

 

 

 

 

 

 

 

 

относительно силовых линий по­ля, что обусловливает ее намагни­ченность). Протекая через катуш­ку 2, на которую подается от ге­нератора 5 переменное напряже­ние резонансной частоты, поляри­зованные ядра жидкости поглоща­ют часть энергии осциллирующего поля, создаваемого катушкой, и жидкость деполяризуется. При пе­риодическом   отключении   тока,

Рис. 73. Схема ЯМР-расходомера, рабо-   питающего катушку 2, в потоке тающего на принципе контрольных меток   жидкости на выходе из катушки

будут создаваться пакеты поляризованных молекул. Эти молекулы, пройдя фиксированное расстояние L, попадают в катушку 3, которая также питается переменным напряжением резонансной частоты. В момен­ты протекания поляризованных молекул через осциллирующее поле ка­тушки 5 в ее цепи будет возникать сигнал ядерного магнитного резонан­са, фиксируемый измерительной схемой 4. Таким образом, в данном случае измерение расхода сводится к измерению времени между момен­том отключения напряжения от катушки 2 и моментом появления сигна­ла ядерного магнитного резонанса в схеме 4, связанной с катушкой 3. Уравнение измерений расходомеров данного типа не отличается от урав­нения измерений метода контрольных „меток" (98).

Другой принцип работы ЯМР-расходомеров основан на зависимости амплитуды сигнала ядерного резонанса А от скорости течения жидкости v, открытой индийским ученым Сурианом

(7.30)

где Ао — амплитуда сигнала ядерного резонанса в неподвижной жидкос­ти; tp — постоянное для данной жидкости время продольной релаксации ядер; / — длина датчика, создающего резонансное поле.

Пользуясь выражением (7.30), рабочее уравнение данного типа ЯМР-расходомеров можно представить в виде

Q=K(^—l),                                 (7.31)

где постоянная К — lF/tp; F — калибр расходомера.

Принципиальная схема такого расходомера показана на рис. 74. Учас­ток трубопровода помещен в сильное поляризующее поле. На концах участка монтируется датчик ядерного магнитного резонанса, на катушку которого подается переменное напряжение резонансной частоты. Поляри­зованная жидкость, протекая через датчик, дает сигнал ядерного резонан­са, амплитуда которого зависит от расхода жидкости. Подобное устрой­ство можно применять для измерения расхода жидкостей с большим ко­личеством ядер (например, жидкости, содержащие водород или фтор), обеспечивающим достаточно большой сигнал ядерного резонанса. Кон­центрация ядер должна сохраняться постоянной, в противном случае бу­дет изменяться чувствительность прибора. Концентрация ядер пропор­циональна плотности, а следовательно, погрешность показаний прибора зависит от всех факторов (температуры, давления, концентрации и т. п.), влияющих на плотность измеряемой среды. Кроме того, погрешность показаний существенным образом зависит от качества стабилизации пи­тающего напряжения и наличия внутренних (схемных) и внешних (вы­зываемых турбулентностью потока) шумов. При аппаратурном подавле­нии этих шумов (что ведет к большой сложности измерительной схемы) погрешность ЯМР-расходомеров при их градуировке на реальной измерят емой среде может быть сведена к погрешности порядка 0,5—1,0% верх­него предела измерений.

7.6. Оптические (лазерные) расходомерыРис. 74. Схема амплитудного ЯМР-расходо-мера

 

К достоинствам ЯМР-расходомербв (значительно окупающим их конструктивную сложность) относят: высокую чувствительность и ма­лый нижний диапазон измерений; бесконтактность измерений; нечув­ствительность к перемене ориентировки трубопровода в пространстве; линейность шкалы и возможность использования их в системах контро­ля и регулирования в связи с малой инерционностью и электрическим выходным сигналом датчика в виде напряжения низкой частоты.

В настоящее время ЯМР-расходомеры применяются в основном при лабораторных исследованиях, в биологии и медицине (для измерения расхода крови).