Принцип действия расходомеров данного типа, объединенных еди­ным методом измерений, основан на измерении перепада давления, обра­зующегося в результате местного изменения скорости потока жидкости, газа или пара.    •

Метод переменного перепада давления один из наиболее старых и изученных методов измерения расхода. Это, а также возможность кос­венной градуировки и поверки стандартизованных первичных преобразо­вателей — сужающих устройств, реализующих метод, их простота и на­дежность, серийный выпуск вторичных преобразователей — дифманомет-ров обусловило его чрезвычайно широкое (преимущественное по сравне­нию с другими) использование в практике промышленных измерений расхода. И вместе с тем в основе этого чисто гидродинамического метода лежат столь сложные физические процессы деформации потоков, столь большое число неконтролируемых факторов влияет на характер этих процессов, что применение его в настоящее время ограничено областями, где требуется относительно низкая точность измерений, хотя возможнос­ти его „метрологического совершенствования" далеко не исчерпаны.

Рассмотрим идеальную физическую картину явлений, лежащих в ос­нове метода измерения расхода по перепаду давления на сужающем уст­ройстве.

На рис. 55 показана форма потока несжимаемой жидкости, протека­ющей через диафрагму. Выделим в трубопроводе два сечения: I-I — пе­ред сужающим устройством там, где поток еще не меняет своей конфи­гурации, и II—II — в месте наибольшего сжатия потока, находящемся на некотором расстоянии от внешнего (по ходу потока) торца диа­фрагмы.

Обозначим F — площадь поперечного сечения трубопровода, м2; ^о — площадь отверстия диафрагмы, м2; т= Fo/F — относительная пло­щадь сужающего устройства; Fх — площадь сечения потока в месте его наибольшего сжатия, м2.

л

Рис. 55. Форма потока жидкости, проте­кающей через диафрагму

Для сечений /—/ и П-П горизонтального установившегося потока несжимаемой жидкости плотностью р уравнение Бернулли будет иметь вид

pvi

— Pi  -/?2i

(7.1)

а уравнение неразрывности

^"cPl = ^i»cp2 = ^’ ^о^срг,         (7.2)

где у! = Fi/Fq — коэффициент сжатия потока, зависящий от вида сужа­ющего устройства; vcpj и v^ — средние скорости потока в сечениях /-/ и II-II соответственно; р\ и р2 — абсолютные давления в сечениях /-/ и II-II соответственно.

Решая совместно уравнения (7.1) и (7.2), получим выражение для средней скорости потока в сечении II-II

Объемный расход можно выразить через среднюю скорость потока

 ‘.                         (7-4)

2

Подставив в выражение (7.4) значение средней скорости vcp , опре­деленное по формуле (7.3), найдем уравнение измерений расхода идеаль­ной несжимаемой жидкости в единицах объема (м3/с) и массы (кг/с) :

bv

м=

V

(7.5) (7.6)

При течении реальных измеряемых сред возникают дополнительные (не учтенные в приведенных выше формулах) физические явления, на­пример, потери давления на вязкостное трение, вихревые сопротивления, неравномерное распределение скоростей, изменение плотности и т. п.

Учитывая эти обстоятельства, а также несовпадение мест реального отбо­ра давлений с базовыми сечениями /-/ и II-II (обычно перепад давления измеряется в углах, образованных стенками трубы с торцами диафраг­мы) , для получения уточненных общих уравнений расхода правые части формул (7.5) и (7.6) умножают на скоростной коэффициент £, характе­ризующий распределение скоростей по сечению выходящего из сужающе­го устройства потока, и коэффициент е, учитывающий изменение плот­ности потока газа или пара при течении через сужающее устройство.

Тогда уравнения расхода

приобретают вид

M=aeFoy/2p(p1-p2) , (7.8)

где а =

v/ Г-

Эти уравнения являются общими для всех расходоме­ров переменного перепада давления и пригодными для сжимаемой и несжимаемой сред. Для несжимаемой среды е=1.

Коэффициент а, входя­щий в уравнения (7.7) и (7.8), называется коэффициентом расхода. Этот коэффициент зависит от относительной пло­щади т сужающего устройст­ва. С его помощью учитывают сложные гидродинамические явления, происходящие в по­токе при изменении его кон­фигурации.

Не принимая во внимание действие сил тяжести на поток (при течении измеряемой сре­ды по трубе с дозвуковыми скоростями такая идеализация допустима), на основании соображений, приведенных в предыдущей главе, можно ут­верждать, что явления, происходящие в установившемся, слабо пульси­рующем и невращающемся потоке, однозначно определяются критерием подобия Рейнольдса. А если это так, то и коэффициент а, учитывающий эти явления, функционально зависит от числа Рейнольдса.

На рис. 56 показаны графики изменения исходных (для условий ус­тановившегося, не пульсирующего и не вращающегося потока, при от-

сутствии близко расположенных местных сопротивлений) коэффициен­
тов расхода нормальных диафрагм для различных значений т в зависи­
мости от чисел Рейнольдса.      о

Как видно из рисунка, коэффициенты расхода остаются постоянны­ми для одних и тех же т при Re, больших некоторых предельных значе­ний Renp, т. е. там поток приобретает автомодельный характер. Наличие автомодельной области (Re > Renp) позволяет градуировать сужающие устройства, для которых составлены таблицы значений а косвенным расчетным методом.

Естественно, если условия, при которых определены а, изменяются в процессе эксплуатации расходомера с сужающим устройством (напри­мер, если появляются существенные пульсации или вращательное движе­ние потока, нет достаточных длин прямых участков перед расходоме­ром) , то исходные коэффициенты расхода необходимо корректировать, вводя соответствующие поправки или внося коррективы на точность из­мерений расхода.

Как следует из уравнений (7.7) и (7.8), расход (QилиМ) и перепад давления (Лр = pt — p2) функционально связаны квадратичной парабо­лической зависимостью. Отсутствие линейной пропорциональности меж­ду объектом измерения (Др) и измеряемым параметром (Q или М) яв­ляется основным методическим недостатком расходомеров переменного перепада давления.

Из приведенных выше методических предпосылок следует, что для
измерения расхода жидкостей, газов и паров по перепаду давления необ­
ходимы три устройства, объединенные общим понятием расходомер пе­
ременного перепада:             ‘

устройство, создающее перепад давления в потоке измеряемой сре­ды за счет местного изменения скорости потока или по значению (сужа­ющие устройства), или по направлению (изогнутые участки трубы);

измерительный прибор — дифманометр, измеряющий перепад дав­ления;

соединительное устройство, передающее перепад давления от потока к дифманометру.

Иногда к ним добавляются еще вторичный преобразователь, преоб­разующий показания дифманометра в электрический, пневматический или частотный сигнал, и вторичный прибор для регистрации этого сиг­нала.

Стандартные типы сужающих устройств. В настоящее время наибо­лее распространены стандартные сужающие устройства трех типов: нор­мальная диафрагма, нормальное сопло и труба (сопло) Вентури.

Нормальная диафрагма. При угловом отборе давления применяют нормальные диафрагмы двух видов — плоские (рис. 57) и камерные (рис. 58).

Нормальная диафрагма представляет собой тонкий диск с отверсти­ем, концентричным оси трубы, с острой прямоугольной кромкой со сто­роны входа потока.

 

Рис. 58. Камерная диафрагма

Рис.   57.  Плоская  диафрагма

Соосность установки, диафрагмы, острота входной кромки, форми­рующей определенный характер течения измеряемой среды через отвер­стие диафрагмы , ее прямоугольность и технологический допуск на входной диаметр диафрагмы d определяют возможность и точность кос­венной (расчетной) градуировки расходомеров переменного перепада с нормальными диафрагмами. Поэтому к этим параметрам диафрагмы предъявляют весьма высокие требования. Так, допустимое отклонение оси отверстия диафрагмы от оси трубы не должно превышать 0,015 D (D/d-1), где D — диаметр трубопровода.

Диаметр отверстия диафрагмы d не должен отличаться от расчетного более чем на + (0,001-0,05) % при т < 0,45 и на +(0,005-0,05) % при т > 0,45. Этим обеспечивается геометрическое подобие диафрагм.

Закругление, смятие или затупление входной кромки диафрагмы не допустимы, что обеспечивает идентичность характера течения измеряе­мых сред через однотипные диафрагмы.

Давления у плоской диафрагмы отбирают с помощью отдельных сверлений. Для усреднения давлений просверливают несколько отверс­тий, равномерно распределенных по окружности трубы в плоскостях от­бора давлений. Выходящие из отверстий трубки объединяются двумя сборными коллекторами, от которых давления передаются к дифмано-метру.

Давления у камерных диафрагм отбирают из камер, соединенных с трубой кольцевыми щелями.

Преимуществом камерных диафрагм является отоор действитель­ных средних давлений и в связи с этим несколько менее жесткие требо­вания к длине прямолинейных участков трубопровода до и после диа­фрагмы; недостатком — необходимость специальных уплотнительных устройств для герметизации камер.

Нормальное сопло. Нормальное сопло (рис. 59) выполняют в виде насадка, имеющего входную сходящуюся часть, образованную дугами окружностей с радиусами г\ иг2, равными 0,2d и d/Ъ и цилиндрическую часть диаметром d и длиной 0,3с?.

Выходная кромка сопла, как и у диафрагмы, должна быть острой, без закруглений и заусенцев. Она предохранена на выходе нишей.

 

Рис.  59. Нормальное сопло

Рис. 60. Нормальная труба Вентури

Давления также можно отбирать или при помощи камер и кольце­вых щелей (рис. 59, а) или через отдельные отверстия (рис. 59, б).

Нормальная труба (сопло) Вентури. Существуют нормализованные расходомерные трубы Вентури четырех конструктивных разновиднос­тей: трубы Вентури с сопловым и коническим входами, с длинным и ко­ротким диффузорами.

На рис. 60 изображена труба Вентури с сопловым входом (сопло Вентури) с длинным (снизу) и коротким (сверху) диффузорами.

Входная часть трубы до места отбора минусового (меньшего) давле­ния имеет тот же профиль, что и нормальное сопло. Длина цилиндричес­кой части составляет обычно (0,5-0,7) с?. Угол входного конуса диффу­зора должен быть менее 30°.

Плюсовое (большее) давление отбирают как с помощью кольцевой камеры, так и с помощью отдельных сверлений; минусовое — с по­мощью отдельных сверлений.

Наличие стандартных сужающих устройств трех типов объясняется относительными эксплуатационными преимуществами и недостатками каждого из них. Так, диафрагмы технологически просты и в области т < 0,3 имеют меньшие предельные числа Реинольдса (Re^), чем сопла и трубы Вентури. Кроме того, коэффициенты расхода диафрагм менее подвержены влиянию искажения профиля скоростей и пульсаций потока. В то же время потери давления в соплах и трубах Вентури (особенно в последних) значительно меньше, чем у диафрагм. Кроме того, точность измерения расхода газов и пара с помощью сопел в области диаметров трубопроводов, меньших 300 мм, выше, чем при использовании диа­фрагм (в связи с большим постоянством коэффициента сжимаемости е при применении сопел). Надежность сопел и труб Вентури, связанная с изменениями коэффициента расхода а при износе или загрязнении вход­ного профиля сужающего устройства, значительно выше, чем у диафрагм.

Метрологические характеристики и область применения расходоме­ров переменного перепада давления. Измерения расхода по переменному перепаду давления, создаваемому сужающими устройствами, относятся к косвенным.

Рабочей формулой измерений расходомеров данного типа в самом общем виде является

Q = kcbkMReecPkt yf^P,               (7.9)

где к — числовой коэффициент; а^ — исходный коэффициент расхода, значения которого для нормализованных сужающих устройств приводят­ся в соответствующих таблицах (например, в таблицах РД 50—213—80); кш
— поправочный множитель на шероховатость трубопровода; &0′ — поправочный множитель на остроту кромки у диафрагм; кце — попра­вочный множитель на вязкость измеряемой среды, который вводится в случае, если число Реинольдса в трубопроводе несколько меньше пре­дельного числа Реинольдса для данного типа и относительной площади сужающего устройства; kt — поправочный множитель на расширение су­жающего устройства.

На основании формулы (7.9) по закону сложения средних квадрати-ческих погрешностей относительная средняя квадратическая погреш­ность измерения расхода Oq при соблюдении условий нормальной экс­плуатации (при осесимметричном потоке с нормальной эпюрой скорос­тей и при отсутствии существенных пульсационных и вращательных со­ставляющих скоростей)

I—————————————————- %

°Q = V    < + <, + 40 + a*Re   +
°е  + °it +  Т~ °1р + 4" °*   •    (7’Ш)

Средняя квадратическая погрешность табличного значения исходно­го коэффициента расхода (экспериментальная погрешность при его оп-

ределении) зависит от относительной площади сужающего устройства. Значения этой погрешности для различных типов сужающих устройств колеблются в пределах от 0,2 до 0,7 %.

Значения средних квадратических погрешностей о^ш, о^о, OfcRe со­ответствующих поправочных множителей (погрешности их эксперимен­тальной оценки) зависят от типа сужающего устройства, его относитель­ной площади, диаметра трубопровода, чисел Рейнольдса и колеблятся от 0 (при наиболее благоприятных условиях) до 1,5 %.

Напомним, что предельные значения погрешностей определения ко­эффициента сжатия е составляют 4 (1 — S) % для диафрагм и 2 (1 — S) % для сопел и труб Вентури.

Как правило, закон распределения действительных значений погреш­ностей определения е в пределах указанных допусков для однотипных сужающих устройств неизвестен и в этом случае, приняв его равноверо­ятным, найдем ое
= 2,3(1—5) % для диафрагм и о’е = 1,2(1—5) %для со­пел и труб Вентури.

Следовательно, максимальные значения средней квадратической по­грешности определения е (при S = 0) соответствуют 0етах = 2,3 % для диафрагм, Оетах = 1,2 % для сопел и труб Вентури, а минимальные (при S = 0,75) aemjn = 0,58 % и а^ = 0,3 % соответственно.

Далее, оа является средней квадратической погрешностью определе­ния диаметра отверстия сужающего устройства.

В соответствии с принятыми нормами максимальная допускаемая погрешность измерения диаметра сужающего устройства равна ±0,1 %

Тогда, приняв, как и в предыдущем случае, равновероятное распре­деление погрешностей в пределах допуска, получим а^ = 0,06 %.

Средняя квадратическая погрешность определения коэффициента расширения сужающего устройства ак обычно мала по сравнению с дру­гими составляющими (даже при Т = 723 К akf = 0,02 %), поэтому, как правило, ею можно пренебречь. Среднюю квадратическую погрешность измерения перепада давления определяют по формуле

V3    (Др)

 кл,

где (йр) ср — среднее расчетное значение перепада давления, обычно при­нимаемое равным 4/9 (Др)тах; Sjjj, — максимальная приведенная по­грешность дифманометра, определяемая его классом точности.

Формула также получена для условий равновероятного распределе­ния погрешностей в пределах допуска для однотипной совокупности дифманометров.

Для обычных эксплуатационных дифманометров при соблюдении требований к их установке и обслуживанию S^ = 1,0-1,5 % и для диф­манометров со вторичными приборами 5^ = 2,0—2,5 %. Следовательно, °Др колеблется в пределах от 1,3 до 3,2 %.

Средняя квадратическая погрешность ор
характеризуется погреш­ностью  расчетного   значения  плотности, взятого из соответствующих

справочных данных, изменением параметров, влияющих на плотность измеряемой среды, если отсутствуют корректирующие устройства, и не­точностью корректировочных поправок, если имеются корректирующие устройства. Для нормальных условий применения сужающих устройств Ор = 0,1—1,0 %. Нижнее значение (0,1 %) соответствует измерению чис­тых однофазных жидкостей, верхнее (1,0 %) — измерению расхода газов при незначительных колебаниях температуры и давления. При наличии устройств автоматической коррекции показаний дифманометров данная погрешность также будет лежать в пределах указанных граничных значе­ний (несколько уменьшится лишь верхняя граница).

Определим теперь возможные пределы изменения суммарной сред­ней квадратической погрешности измерения расхода с помощью расходо­меров переменного перепада давления.

В лучшем случае — при измерении расхода жидкостей (е = 1) и при отсутствии необходимости введения поправок на вязкость, шерохова­тость и острота кромки

Oq = \/0,252 + 4 • 0,062 + 1/4 • 1.302 + 1/4 • 0,102 ‘ = 0,75 %.

В наиболее неблагоприятных случаях (с учетом наибольших погреш­ностей всех поправочных коэффициентов) средняя квадратическая по­грешность измерения расхода может достигать 3,0—4 %.

Таким образом, максимальная погрешность измерения расхода (при доверительной вероятности 0,95) с помощью расходомеров переменного перепада давления при нормальных условиях эксплуатации колеблется в пределах от 1,5 до 8 %.

— Указанные пределы максимальных погрешностей измерений харак­терны для косвенных (расчетных) методов градуировки и поверки рас­ходомеров с нормализованными типами сужающих устройств. При инди­видуальной аттестации расходомеров совместно с подводящими участка­ми трубопроводов и применении дифманометров повышенной точности основная погрешность этих расходомеров может быть снижена до0,5—1%.

Для нормальной работы сужающих устройств необходимы достаточ­но длинные прямые участки трубопровода, так как любые местные со­противления (колена, угольники, конические встаЕки, вентили, задвиж­ки и т. п.), вызывая искажение эпюры скоростей по сечению потока, его закручивание и дополнительные пульсации, приводят к отклонению дей­ствительных значений коэффициентов расхода от табличных (исходных) и, как следствие, к появлению дополнительных неконтролируемых в процессе измерений погрешностей.

Наименьшие необходимые длины прямых участков h перед (по хо­ду потока) сужающим устройством при отборе давлений через кольце­вые камеры приведены на рис. 61 и 62. Если же давления отбирают через отдельные отверстия, то длина прямых участков должна быть увеличена вдвое по сравнению с длинами, указанными на этих рисунках.

Для местных сопротивлений, создающих винтовое движение потока, необходимая длина прямого участка может быть уменьшена за счет уста­новки в трубопроводе перед сужающим устройством (на расстоянии не

го

Сопла, сопла и трубы Вентури

ттяш	—-

 ЦБ т

ио

20

 

		Диафрагмы
				/

0,2

Q4

 0.6 т

Рис. 61. Наименьшие допустимые длины прямых участков трубопро­вода от местных сопротивлений указанных видов до сужающего устройства

Рис. 62. Наименьшие допустимые Длины прямых участков трубопро­вода от местных сопротивлений, создающих винтообразное движе­ние потока, до сужающего уст­ройства

В 80

ВО

20

J

f

/

0,2        Oft        0,6     m

менее 2D от него) специальных струевьшрямителей, представляющих собой либо мелкоячеистые сетки, либо набор трубок, перекрывающих все сечения трубопровода. При этом следует иметь в виду, что струе-направляющие аппараты вызывают дополнительные (и немалые) потери напора в трубопроводе и требуют тщательного ухода в связи с возмож­ностью засорения и износа.

Минимально допустимая длина прямого участка /г за сужающим устройством зависит от его относительной площади и равна 4D для т = 0,05 и 8£> для т = 0,7.

Существующие нормализованные сужающие устройства с унифици­рованными табличными значениями исходных коэффициентов расхода применимы лишь для диаметров трубопровода больших 50 мм. Расходо­меры переменного перепада на меньшие диаметры требуют индивидуаль­ной градуировки, и в этом случае пропадает возможность их косвенной расчетной аттестации по унифицированным табличным данным. Кроме того, существенно возрастают погрешности, связанные с шероховатостью трубопровода, так как уменьшение диаметра ведет к увеличению относи­тельной шероховатости. Поэтому расходомеры следует градуировать комплектно с эксплуатационными участками трубопровода.

Унифицированные табличные значения а„ и формулы для расчета е пригодны при измерении расхода однофазных (чистых) сред и квазиста­ционарных потоков. И хотя в практике сужающие устройства нередко используют для измерения расхода двухфазных сред (см. разд. 7.13) и измерения пульсирующих расходов (см. разд. 7.14) погрешности показа­ний расходомеров при этом (без их индивидуальной градуировки непо­средственно на месте эксплуатации) невозможно пронормировать и оце­нить.

Измерение расходов с помощью нормализованных сужающих уст­ройств в области малых чисел Рейнольдса (при малых диаметрах трубо­проводов, вязких жидкостях, значительно нагретых газах и других) практически невозможно из-за непостоянства коэффициентов расхода (при Re < Re^), а следовательно, и из-за невозможности нормирования и оценки реальной точности этих измерений. В практике для измерений расхода при малых числах Рейнольдса применяются некоторые модифи­цированные типы сужающих устройств, например, сопло с профилем „четверть круга", двойная диафрагма, сегментная диафрагма, сопло с профилем „полукруг" и т. п. Предельные числа Рейнольдса у этих сужаю­щих устройств получаются несколько меньшими, чем у нормальных. Од­нако данные устройства требуют индивидуальной градуировки, как пра­вило, непосредственно на месте эксплуатации, их погрешности в настоя­щее время не нормированы и применяют их в основном в качестве инди­каторов.

Таким образом, область нормального (с определенными и нормиро­ванными погрешностями измерений) применения расходомеров пере­менного перепада давления ограничена измерением стационарных расхо­дов однофазных жидкостей, сухого перегретого пара и сухих газов на трубопроводах диаметром более 50 мм с определенной длиной прямого

участка, при\значительных числах Рейнольдса (Re > Re,,,) и в тех случа­ях, когда допустимо изменение конфигурации потока.

Несмотря на эти ограничения и относительно малую точность, расхо­домеры переменного перепада получили преимущественное распростра­нение в отечественной расходоизмерительной практике. По-существу, они являются единственным типом стандартизованных расходоизмери-тельных устройств.

Они не требуют индивидуальной градуировки и аттестации, облада­ют унифицированными и взаимозаменяемыми элементами, применимы при значительных давлениях и температуре измеряемых сред. В случае необходимости изменения предела измерения в расходомере достаточно сменить сужающее устройство (изменить относительную площадь т), наиболее же сложная и дорогостоящая часть прибора — дифманометр — остается неизменной. Для этого следует лишь изменить предел измере­ния дифманометра или сменить его шкалу.

Простота и надежность сужающих устройств, определяемая при пра­вильной эксплуатации достаточно медленными процессами износа, кор­розии и „зарастания" их входного профиля, также способствовали ши­рокому распространению расходомеров переменного перепада.

И наконец, метрологические возможности (возможности повыше­ния точности) расходомеров этого типа на сегодняшний день далеко не исчерпаны. Как показали проведенные в последние годы исследования, установка перед сужающими устройствами специально спрофилирован­ных насадков (конфузоров и диффузоров), обеспечивающих равно­мерное (прямоугольное) распределение скоростей по сечению потока, правильно „спланированный" набор взаимокомпенсирующих возмуща­ющих факторов (например, отсутствие необходимой длины прямого участка может частично компенсироваться „закруткой" потока и т. п.) в некоторых случаях могут существенно повысить точность расходоме­ров переменного перепада давления.

Установка и обслуживание расходомеров переменного перепада дав­ления. Существенное влияние на правильность работы данных расходо­меров оказывает взаимное расположение сужающего устройства и диф­манометра, а также монтаж соединительных (импульсных) линий. По­этому для нормальной работы расходомеров при их монтаже необходи­мо выполнить ряд общих и частных (для различных случаев измерений) требований.

Так, импульсные линии к сужающему устройству при измерении рас­хода жидкостей в горизонтальном трубопроводе присоединяют в нижней части поперечного сечения трубопровода (ниже его горизонтальной оси); при измерении расхода пара — на горизонтальном диаметре поперечного сечения трубопровода; при измерении расхода газа — в верхней части се­чения трубопровода (выше его горизонтальной оси).

Дифманометр устанавливают по возможности ближе к сужающему устройству. Длина соединительных трубок при этом для достаточного сглаживания пульсаций давления должна быть не менее 3 м. Диаметр тру­бок выбирают из условий минимального динамического запаздывания по-

казаний дифманометра, обычно он раЕен 10—12 мм. Соединительные трубки монтируют или вертикально, или с уклоном 1:20 до 1:10. Мон­таж соединительных трубок должен обеспечить возможность их перио­дической очистки, для чего используют фланцевые или ниппельные со­единения.

При измерении расхода жидкости или пара дифманометр целесооб­разнее устанавливать ниже сужающего устройства, чтобы предотвратить попадание в него пузырьков воздуха. Если же по каким-либо причинам дифманометр монтируют выше сужающего устройства, то в соединитель­ных линиях устанавливают газосборники с кранами для выпуска возду­ха. В соединительных линиях (в наиболее низко расположенных точках) устанавливают также сосуды с кранами для слива отстоявшейся грязи и взвешенных частиц.

При измерении расхода пара необходимо обеспечить одинаковый уровень конденсата в соединительных трубках. Для этого вблизи сужаю­щего устройства устанавливают уравнительные сосуды на такой высоте, чтобы конденсат мог накапливаться в них лишь до определенного уров­ня, а превысив его, стекал бы обратно в трубопровод. Тем самым устра­няют ошибку в показаниях дифманометра за счет разностей уровней конденсата в соеди­нительных линиях.

При измерении расхода газа дифманометр следует располагать выше сужающего устрой­ства для того, чтобы содержащаяся в газе влага не попадала в дифманометр. Если же его можно монтировать только ниже сужаю­щего устройства, то в наиболее низко рас­положенных точках соединительных линий устанавливают дренажные устройства.

ному вопросу

Качественное техническое и метрологичес­кое  состояние расходомеров обеспечивается комплексом   мероприятий   по   их   обслужи-Рис. 63. Схема к контроль- ванию, регламентируемым соответствующими

инструкциями и правилами.

Контрольный вопрос № 11

Проектировщиками был разработан оптимальный процесс измерения расхода на технологической линии.

Глядя на рис. 63, ответьте, какое сужающее устройство (сопло или диафрагму) было решено установить в трубопрово­де?

Если Вы решите, что сопло, загляните на с. 154, если — диа­фрагму, то см. с. 155.

Обратите внимание: