Архив метки: рабочий

10.1. ОСНОВНЫЕ ПАРАМЕТРЫ К РУКАВАМ

Основные параметры резиновых рукавов для бурения, применяемых в качестве гибких соединений между нагнетательным манифольдом и верт­люгом, а также между насосом и нагнетательным манифольдом буро­вых установок регламентированы требованиями ГОСТ 25676 — 83 Рукава резиновые. Основные параметры и размеры, технические требования, ме­тоды испытаний, маркировка, упаковка, транспортирование и хране­ние.

Резиновые рукава для бурения могут изготавливаться длиной от 3 до 25 м. Однако, в соответствии со спецификацией бывшего СССР, изготав­ливаются длиной от 3 до 18 м. Предельные отклонения по длине рукавов не должны превышать, %:

+ 1,5/— 1,0 —

±1,0 — при длине рукавов свыше 10 м.

Основные размеры рукавов, номинальные давления и минимально до­пускаемые радиусы изгиба должны соответствовать данным, приведенным в табл. 10.1. В зависимости от рабочего и испытательного давлений рукава изготавливают двух типов: I и П.

Испытательное гидравлическое давление для рукавов типа I должно соответствовать двухкратному рабочему давлению, а для типа II — полуто-ракратному. Испытания проводят на воде. Минимальный допускаемый ра­диус изгиба для рукавов должен соответствовать данным, указанным в 10.2.

Буровые установки для глубокого бурения скважин на нефть и газ комплектуются буровыми рукавами резиновыми металлокордной конст­рукции с условным диаметром 76 мм на рабочее давление 30 и 35 МПа, выпускаемыми российскими и зарубежными предприятиями.

Эксплуатация рукавов и уход за ними должен осуществляться в соот­ветствии с приведенными ниже рекомендациями.

1. Во избежание растрескивания рукава длину рукава и высоту стояка буровой установки необходимо выбирать так, чтобы при подъеме и опус­кании радиус изгиба был не менее минимально допускаемого и в самом нижнем рабочем положении (у вертлюга) и в самом верхнем рабочем по-

Таблица 10.1

Технические характеристики резиновых рукавов для бурения по

Внутренний

 

Рабочее давление для рукавов, МПа

диаметр, мм

Размеры

Типа I

 

Гипа II

Номиналь­ный

Предель­ное откло­нение

конической резьбы, мм

Исполнения

А

В

С

D

Е

1

2

3

50

± 0,5

15

 

 

 

 

 

 

 

 

 

20

51

76,2

10,5

14

27,5

15

20

30

63,5

76,2

10,5

14

27,5

34,5

52,0

15

20

30

65

±0,5

15

 

 

 

 

 

 

 

 

 

20

76

± 0,5

101,6

27,5

34,5

52,0

 

 

 

 

 

15

 

 

 

 

 

20

 

 

 

 

 

30

89

127,0

27,5

34,5

52,0

15

20

30

100

± 1,0

15

 

 

 

 

 

 

 

 

 

_

20

_

102

127,0

15

20

30

Примечания: 1. Для рукавов с

внутренним диаметром 89 мм размер присоединительной

резьбы мо-

жет быть 101,6 мм. В этом случае рукава комплектуются переходником.

 

2. Допускается применять резьбу другого вида, а также фланцевые соединения.

ложении (у стояка). Необходимую длину рукава (в метрах) вычисляют по формуле:


= 0,5 L, + nR + А1,                                                     (10.1)

где LT — длина смещения рукава, м; R — минимально допускаемый радиус изгиба, м (см. табл. 10.2); А/ — изменение длины, возникающее при наи­большем давлении, равное для всех размеров рукавов 0,3 м.

Предполагаемую высоту стояка (в метрах) вычисляют по формуле

Hs = 0,5 Lr + Z,                                                             (10.2)

где 1Т — длина смещения рукава, м; Z — расстояние между нижним поло­жением вертлюга и рабочим столом (не менее 0,1 м).

Если действительная длина рукава больше, чем высчитанная по фор­муле (10.1), то высоту стояка необходимо увеличить на половину разности высчитанной и действительной длин.

2. Соединение рукава и вертлюга, а также рукава и стояка должно быть тангенциальным.

При вертикальном стояке в качестве соединителя применяют отвод шлангового соединения с углом наклона 180°. Если угол наклона стояка совпадает с углом наклона опоры буровой вышки, то применяют отвод шлангового соединения с углом наклона 160°.

Таблица 10.2 Минимальный допускаемый радиус изгиба рукавов для бурения

 

Номинальный внутрен­ний диаметр, мм

Минимальный ради­ус изгиба, мм

Номинальный внутрен­ний диаметр, мм

Минимальный ра­диус изгиба, мм

50; 51 53,5; 65,0; 76,0

1000 1200

89,0 100; 102

1400 1400

3. Во избежание продавливания рукава целесообразно вынуть его из
ящика, положить по прямой линии, а затем поднять с помощью каната,
прикрепленного к одному концу рукава. Если применяют подъемное уст­
ройство, то ящик необходимо поворачивать по направлению рукава. При
транспортировании рукавов на новое место во избежание их повреждения
предлагается использовать держатель.

Исключается использование лебедки, подъемного крана, а также нель­зя нагружать рукава тяжелыми предметами.

4.   Запрещается кручение рукава, так как это создает дополнительное
вредное   напряжение   на  элементы   рукава,   одна   спираль  усилительной
стальной проволоки ослабнет, другая сожмется, в результате уменьшается
сопротивление рукава на растрескивание и вдавливание.  Во избежание
кручения рукава целесообразно присоединить к одному концу рукава вра­
щающийся элемент. Допускается кручение рукава в том случае, если необ­
ходимо убрать в пути хомут вертлюга.

5.   При сборке рукава должно быть необходимое расстояние между
рукавом и вышкой.

6.   На обоих концах рукава необходимо установить защитную цепь
нужной длины за неподвижным соединителем, но не непосредственно за
ним. Цепь должна быть сильно натянута, при этом рукав не должен быть
поврежден.

Защитную цепь можно присоединить только к вверх идущему соеди­нителю вышки, чтобы цепь свободно двигалась и не задерживала движение рукава, если подъемное устройство находится очень высоко.

7. Постоянное перегибание рукава также сокращает продолжитель­
ность его службы. В выходящей нагнетательной линии необходимо исполь­
зовать уравнительную камеру и компенсатор соответствующих размеров
для сокращения вибраций нагнетательной линии и рукава до минимума.
Компенсатор нужно установить на 10 % меньше максимального давления
насоса. Всасывающий трубопровод насоса нужно заполнить рабочей жид­
костью или загрузить подпорным насосом и потом насос запустить в рабо­
ту. Для сокращения пульсаций предлагается использовать всасывающие
рукава.

8.   Рабочее давление включает в себя возникающие в нагнетательной
системе пики давления.

9.   Буровые растворы на нефтяной основе, содержащие большое коли­
чество ароматических соединений, приводят к вспучиванию рукава и со­
кращают  срок  его  службы.   По  этой  причине  предлагается,  чтобы  для
растворов на нефтяной основе «анилиновая точка» была более 71 °С.

10.         Обслуживающий персонал должен быть обучен изложенным пра­
вилам эксплуатации буровых рукавов.

Параметры гидравлических устройств

 

Показатели

Гидродомкрат

Гидроцилиндр

Развиваемая нагрузка, кН

955

Толкающее усилие, кН

490

Тянущее усилие, кН

360

Рабочий ход, мм

400

1600

Диаметр поршня, мм

280

200

Диаметр штока, мм

160

100

Рабочее давление жидкости, МПа

16

16

Параметры гидравлических устройств

Параметры гидравлических устройств

Параметры гидравлических устройств

 

 

 

 

 

 

 

\

 

 

 

/

 

 

I

 

 

1

 

 

1

:

 

г

r  I

 

 

 

 

1

 

 

 

ш

 

 

 

Параметры гидравлических устройств

Рис. 1.44. Колесные устройства:

в — тележка балансирная 710; б — колесо ходовое 710; в — ролик ходовой 300

КАЛИБРУЮЩЕ-ЦЕНТРИРУЮЩИЙ ИНСТРУМЕНТ

Калибрующе-центрирующий инструмент, в отличие из рассмотренных выше долот, бурильных головок и расширителей, в процессе своей работы совсем не разрушает горные породы либо разрушает их в небольшом объ­еме на небольшую глубину (по радиусу скважины) и на относительно не­больших (по длине) участках ствола скважины. Это разрушение пород обычно приводит к выравниванию стенок скважины, частичному расшире­нию и калиброванию отдельных участков ствола.

В последнее время предлагают разделить рассматриваемый инстру­мент на три группы: калибраторы, центраторы и стабилизаторы.

Калибратор — это инструмент, выполняющий как центрирующие, так

и калибрующие функции, т.е. предназначенный для расширения и калиб­рования участков ствола скважины по диаметру долота, а также Читать далее

10.3. Основы поверки счетчиков количества жидкостей

Метрологическая часть поверки счетчиков состоит в определении от­носительных погрешностей их показаний по формуле

5 = \Ус~/П  + Рж (t, — t2) ] -100 %,   (10.3)

где Vc — объем жидкости, отсчитанный по счетчику; Vn — объем жид­кости, измеренный установкой; |3Ж — коэффициент объемного расшире­ния жидкости; rt — температура жидкости в мерном баке или весовом резервуаре установки; t2 — температура жидкости непосредственно у счетчика.

На весовых испытательных установках объем жидкости VR опреде­ляют как

М®
Vn = -j-,                                (10.4)

где М — масса жидкости, налитой в весовой резервуар, определенная по показаниям весов; 0 = 1,001 — коэффициент, учитывающий потерю веса в воздухе; р — плотность жидкости в резервуаре.

Погрешности показаний счетчика вычисляют на трех поверочных рас­ходах 100, 50 и 10 % от верхнего предела измерений.

Количество жидкости, пропускаемое через счетчик за время пове­рочного пропуска, должно быть не менее количества, соответствующего 500 наименьших делений его счетного указателя. При этом продолжи­тельность пропуска жидкости должна быть не менее 2 мин.

При поверке необходимо тщательно следить за наличием воздуха в рабочей жидкости и температурным режимом установки. Если в смотро­вом сосуде установки появятся пузырьки воздуха, то поверку необходи­мо прекратить до устранения причин подсоса воздуха.

Это общие положения по поверке счетчиков жидкостей, изложенные в соответствующих инструкциях и методических указаниях, пригодны лишь для поверки счетчиков на рабочих жидкостях, т. е. на тех средах, для измерения количества которых предназначены счетчики.

Если рабочие жидкости взрывоопасны, токсичны, агрессивны, обла­дают большой вязкостью или высокой температурой, поверка счетчиков непосредственно на этих жидкостях сопряжена с большими технически­ми или экономическими трудностями. В этих случаях объемные счетчи­ки возможно поверять на жидкостях-заменителях, которые выбирают из соображений: безвредности и безопасности для обслуживающего пер­сонала, нейтральности по отношению к материалам, из которых изготов­лены узлы испытательной установки, малой испаряемости, недифицит-ности и невысокой стоимости, возможности быстрой и полной очистки счетчика после поверки.

Из приведенного видно, какие огромные преимущества имеет по­верка счетчиков, применяемых в химической промышленности, атомной энергетике, ракетной технике и т. п., на жидкостях-заменителях, и как важно, уметь правильно осуществлять эту „иммитационную" поверку.

Методика этой поверки (базирующаяся на основных положениях об­щей теории объемных счетчиков жидкостей) сводится к определению погрешностей показаний счетчиков на жидкостях-заменителях с после­дующим пересчетом их на реальную измеряемую среду (для измерения количества которой предназначен счетчик). При этом пересчетные фор­мулы имеют вид:

для шестеренчатых и дисковых счетчиков калибром до 80 мм:

для рабочих жидкостей вязкостью ц > 21 П (перепад давления на счетчике практически целиком определяется потерей напора на чисто жидкостное трение в механизме счетчика)

Re

^                           (10.5)

где 6р — погрешность показаний счетчика на рабочей измеряемой среде; 53
— погрешность показаний на жидкости-заменителе; Со — постоянная счетчика, зависящая от его конструктивных параметров; Reo3, Reop -числа Рейнольдса, приведенные к зазору в счетчике и определяемые в за­висимости от вязкости жидкости-заменителя и вязкости рабочей среды;

… для рабочих жидкостей вязкостью 0i20 U< ц< 21 П (перепад давле­
ния на счетчике определяется как жидкостным* так и граничным трени­
ем в его механизме)           .»

8Р = Со — (Со — 53) (-^г") »         (10.6)

где Мз, % — динамические коэффициенты вязкости жидкостей, П; п — показатель степени, зависящий от типа счетчика и равный для шестерен­чатых счетчиков 0,6 и для дисковых счетчиков — 0,2;

для рабочих жидкостей вязкостью < 0,20 П (перепад давления на счетчике определяется граничным и сухим трением в его механизме)

 (Ю.7)

где Re — число Рейнольдса, отнесенное к’калибру счетчика, d — характер­ный диаметр поршня счетчика, см; G — вес поршня, дин; Q — расход . жидкости, см3/с," т и к — величины, зависящие от вязкости рабочей жид-:, кости, жидкости-заменителя и числа Рейнольдса.

Для того, чтобы воспользоваться пересчетными формулами (10.5) — (10.7), необходимо предварительно определить постоянную счетчика Сс. Наиболее точный метод определения Со состоит в том, что счетчик пове­ряют на двух жидкостях-заменителях с различными вязкостями. Затем, воспользовавшись простейшей пересчетной формулой (10.6), в которую вместо параметров рабочей среды подставляют известные (определенные в процессе поверки) параметры второй жидкости-заменителя, рассчиты­вают Со. Исходя из целесообразности использования для расчетов Со формулы (10.6), а также учитывая вышеизложенные требования, в ка­честве поверочных жидкостей-заменителей для объемных счетчиков при­меняют воду, керосиниподобныеимж!ЩкостисвязкостьюО,01±0,002П, трансформаторное и соляровое масла вязкостью 0,20±0,03 П.

Пересчетная формула для счетчиков с кольцевым поршнем имеет вид

5р = С-(С-63) (^-)Ч                         (10.8)

Мр

Причем, величина С и показатель степени кК
определяются уравне­ниями

С т   М’,-»,»’,                                   (Ю.9)

(8,-6,)-   (6г-6.)

10.3. Основы поверки счетчиков количества жидкостейи                         kK =—- ^^— ,                          (10.10)

где 5Х и 8[ — погрешности счетчика на поверочной жидкости вязкостью jui; 52
и Ь’г — погрешности счетчика на поверочной жидкости вяз­костью ц2.

При этом 51 й 62 соответствуют номинальномуцэасходу через счет­чик, а 5д и 5г — любому другому расходу, при котором (5г — 51) отлича­ется от (8г’"— 5!) не менее чем на 0,5 %.

Таким образом, в данном случае показатель степени кк не принима­ют постоянным для типа счетчика (как это было в случае шестеренчатых и дисковых счетчиков), а рассчитывают по уравнению (10.10), характе­ризующему качество изготовления и сборки конкретного поверяемого экземпляра счетчика, что, естественно, превышает достоверность „имми-тационной" поверки на жидкостях-заменителях.

При поверке счетчиков, предназначенных для работы в условиях низких или высоких температур (значительно отличающихся от 20± ±10°С), необходимо дополнительно корректировать расчетные погреш­ности показаний, полученные по формулам (10.5),-(10.6), (10.7) или (10.8). Данные формулы учитывают лишь различие вязкостей повероч­ной (в условиях поверки) и рабочей (в условиях эксплуатации счетчи­ка) жидкостей, но не характеризуют изменение погрешности, связанное с термическим изменением рабочих зазоров счетчика.

С учетом изложенного погрешность показаний счетчиков в рабочих условиях  необходимо   дополнительно   корректировать   по   формуле

1

8’=   , .-  .,       (8v-3Q0aAt),           (10.11)

где 6р — погрешность показаний, вычисленная по формулам (10.5), (10.6), (10.7) или (10.8), а — коэффициент линейного расширения ма­териала камеры счетчика, At — разность температур в условиях работы и поверки счетчика.

Как следует из вышеизложенного, поверка счетчиков на жидкостях-эаменителях с последующим пересчетом их погрешностей на рабочую среду сопряжена с некоторыми техническими (поверка на двух жид­костях различной вязкости) и расчетными трудностями. Но иначе и быть не может, так как в данном случае поверка фактически сводится к моделированию чрезвычайно сложных физических процессов, проис­ходящих в работающем счетчике.

Контрольный вопрос № 18

Шестеренчатый счетчик калибром 40 мм, предназначенный для измерения с погрешностью *0,5 % количества эфирных ма­сел (вязкостью 0,5 П), был поверен на двух жидкостях-замени­телях вязкостью соответственно 0,01 и 0,2 П. При этом были по­лучены следующие данные — см. таблицу.

 

 

Вязкость по-

Поверочный

Количество

 

верочной

расход, м3/ч

жидкости, от-

Пропуск

жидкости, П

 

считанное счет-

 

 

 

чиком, л

1

0,01

15

498

 

0,20

 

502

2

0,01

 

499,5

 

0,20

IS

502,25

3

0,01

 

498,5

 

0,20

15

502,5

 -Действительное количеств© жидкости, определенное по ус-

 оке, равно 500 д.

бпределите, следует ли забраковать счетчик или .признать его годным для дальнейшей эксплуатации.

 Если Вы решите, что счетчик годен для эксплуатации, — см; с, 255, если-негоден — см. с. 262.   Щ\  

ДОЛОТА  ИСМ

Долота ИСМ отличаются от фрезерных, лопастных и алмазных глав­ным образом тем, что их породоразрушающие (рабочие) элементы оснаще­ны сверхтвердым материалом славутич. Рабочие элементы (вставки из сла-вутича) крепят к стальному корпусу долота своей посадочной (цилиндриче­ской) частью (хвостовиком) методом пайки. Форму рабочей поверхности вставок, марку славутича, его содержание (объем в кубических сантимет­рах) в инструменте и число вставок выбирают в зависимости от типа доло­та, т.е. в соответствии с физико-механическими свойствами буровых пород.

В зависимости от размера и конструкции долота ИСМ выполняются цельноковаными с последующим фрезерованием лопастей либо с прива­ренными лопастями.

Долота ИСМ по сравнению с фрезерными и лопастными обладают бо­лее высокой износостойкостью, а по сравнению с долотами, оснащенными природными алмазами, — меньшими Читать далее