Архив метки: плотность

ИЗМЕНЧИВОСТЬ СОСТАВА И ФИЗИЧЕСКИХ СВОЙСТВ НЕФТИ И ГАЗА


ФАКТОР НЕОДНОРОДНОСТИ СТРОЕНИЯ НЕФТЯНЫХ ЗАЛЕЖЕЙ

Нефть представляет собой смесь соединений, в состав кото­рых входит большое число разных химических элементов. Однако преобладают в нефти углерод и водород. Кроме них заметное место занимают кислород, сера и азот. Углерод на­ходится в количестве от 83 до 87 %, водород составляет 12 — 14 % [97]. Содержание серы, кислорода и азота в нефти, каждого в отдельности, не превышает 2 % (хотя есть примеры и более высокого содержания серы). Очень часто этих эле­ментов содержится в нефти менее 1 %. В очень небольшом количестве в нефти имеются ванадий, никель, медь и некото­рые другие элементы.

Основную часть нефти составляют углеводороды различ­ного строения и молекулярной массы

Обычно углеводороды, входящие в состав нефти, делят на три класса: метановые, нафтеновые и ароматические. Преоб­ладающее содержание того или иного класса углеводородов определяет так называемый групповой состав нефти. Разли­чают нефти: метановые, метаново-нафтеновые, нафтеновые, нафтеново-ароматические и ароматические.

В большом количестве, до 25 % и выше, в нефтях содер­жатся смолистые вещества [191]. Нефтяные смолы являются высокомолекулярными соединениями коричневого, бурого или темно-бурого цвета. Смолы содержат углерод, водород, кислород, серу и азот. Молекулярная масса смол достигает 1000, плотность смол около 1100 кг/м3. Химический анализ смол показал наличие у них ароматических и нафтеновых колец и метановых и нафтеновых цепей. Смолы хорошо рас­творимы в ароматических растворителях (бензол, толуол и др.) и в жидких предельных углеводородах (пентан, гексан и выше).

К соединениям, содержащим в своем составе кислород, относятся и асфальтены и наиболее высокомолекулярные вещества в нефти, имеющие близкий к смолам химический состав с молекулярной массой большей, чем у смол, и дости­гающей 5000.

Выделенные из нефти асфальтены представляют собой твердое вещество черного цвета плотностью до 1220 кг/м3, хорошо растворимы в ароматических углеводородах, в четы-реххлористом углероде и сероуглероде. В легких предельных углеводородах (пентан, гексан и др.) асфальтены нераствори­мы, как и во многих других органических растворителях, имеющих молекулы с полярной частью (этиловый спирт, аце­тон и др.). Следует отметить, что свойства асфальтенов за­метно меняются во времени, особенно на свету, при этом уменьшается растворимость их в нефти и даже в ароматиче­ских растворителях. Содержание асфальтенов в нефти обыч­но невысокое, редко превышает 10 %. Однако из-за их высо­кой молекулярной массы и плотности, поверхностной актив­ности, относительной устойчивости и способности к ассоциа­ции асфальтены придают нефти ряд специфических особен­ностей, от которых зависят ее физические свойства, фильт­рационная способность, отмыв нефти водой в пористой среде и т.д.

К числу кислородных соединений, входящих в состав неф­ти, относятся нафтеновые кислоты. Эти вещества обычно встречаются в нафтеновых нефтях. В метановых нефтях наф­теновых кислот содержится очень мало. В частности, нефти девонских и каменноугольных отложений Башкортостана и Татарстана практически не содержат этих кислот.

В нефтяной залежи всегда находится в большем или меньшем количестве газ (свободный или растворенный в нефти).

В состав газа входят метан, этан, пропан, бутан, причем метан и этан составляют основную часть попутного газа. В газах нефтяных месторождений в относительно небольших количествах может присутствовать сероводород.

Химический состав нефти и условия, в которых она нахо­дится, определяют ее физические свойства.

Важнейшая характеристика нефти плотность.

от группового состава нефти, содержания в нефти легких уг­леводородов,   с  одной   стороны,   и   асфальто-смолистых  ве­ществ— с другой.  В зависимости от состава нефть имеет плотность от 760 до 1000 кг/м3.

По данным анализа нефтей наблюдается тесная связь ме­жду плотностью и содержанием асфальто-смолистых веществ и легких углеводородов. Чем больше асфальто-смолистых ве­ществ содержится в нефти, тем выше ее плотность.

В пластовых условиях нефти содержат значительное коли­чество растворенных газов. Пластовая температура часто оказывается высокой. По этим причинам плотность нефти в пластовых условиях значительно меньше, чем на поверх­ности.

Вязкость нефти, как и плотность, зависит от содержания в

нефти легких углеводородов и асфальто-смолистых веществ, а также температуры.

Пределы изменения вязкости нефтей очень большие. Из­вестны нефти, имеющие вязкость менее 1 мПа-с. Тяжелые нефти могут иметь вязкость, измеряемую сотнями или даже тысячами Пас [97].

Наличие в нефти парафина приводит к сильной зависимо­сти ее вязкости от температуры. С уменьшением температу­ры происходит образование кристалликов парафина, вяз­кость нефти при этом резко возрастает. Так, нефть месторо­ждений Жетыбай и Узень (Казахстан) содержит до 30 % па­рафина. После извлечения этой нефти на поверхность, дега­зации ее и снижения температуры до 25 °С ее вязкость ста­новится настолько высокой, что нефть перестает течь.

Растворенные в нефти в пластовых условиях газы умень­шают ее вязкость. При этом, чем выше молекулярная масса углеводородных газов, тем сильнее снижается вязкость. Рас­творение в нефти азота, наоборот, приводит к увеличению вязкости нефти.

Состав и физические свойства нефтей в пластовых усло­виях существенно влияют на процессы фильтрации в порис­той среде и на нефтеотдачу пластов. Исследованиями многих авторов установлено, что пластовые нефти многих месторождений обладают структурно-механическими свойствами. Их фильтрация в пористой среде сопровождает­ся отклонениями от законов Ньютона и Дарси. Такие нефти принято называть аномально вязкими или неньютоновскими, так как их вязкость и подвижность являются переменными величинами.

Аномалии вязкости нефти оказывают заметное влияние на процесс разработки нефтяной залежи. При разработке неф­тяных залежей фактические градиенты пластового давления меняются в широких пределах. Поэтому нефть может фильт­роваться при таких градиентах давления, которые меньше и градиента предельного разрушения структуры, и градиента динамического давления сдвига. Это может привести к не­полному охвату пласта фильтрацией и, как следствие, к не­равномерной выработке запасов нефти и уменьшению ко­нечного коэффициента нефтеотдачи.

Многочисленными исследованиями установлено, что на степень проявления аномалий вязкости нефти влияет боль­шое количество таких факторов, как содержание в нефти асфальтенов и смол, а при температуре ниже температуры начала кристаллизации  парафина наличие кристалликов па-

рафина, состав и количество растворенного газа, температу­ра, давление и др.

Наибольшее влияние на реологические и фильтрационные свойства аномальных нефтей оказывают так называемые структурообразующие компоненты нефти: асфальтены, смо­лы и парафины. Содержание в нефти структурообразующих компонентов может изменяться в широких пределах в зави­симости от возраста пород, глубины залегания пластов и дру­гих факторов.

По данным многочисленных исследований установлено, что в залежах девона содержание асфаль-тенов колеблется от 1 до 9 %, смол от 2 до 20 %, парафина от 2,5 до 11 %. Наиболее часто встречаются залежи, содержащие 3 % асфальтенов, 10 % смол и 4,5 % парафина. В залежах нижнего карбона Волго-Уральской нефтегазоносной провин­ции содержится асфальтенов от 1 до 11 %, смол от 2,5 до 22,5 %, парафина от 2,5 до 8,5 %, чаще всего асфальтенов 5 %, смол 7,5 %, парафина 3,5 % (табл. 1.2).

Кривые распределения содержания структурообразующих компонентов по 72 залежам девона и 67 залежам нижнего кар­бона, заимствованные из работы, приведены на рис. 1.8.

Состав и свойства нефти месторождения определяются геологическими и геохимическими условиями, в которых происходило образование залежей. В зависимости от этих условий (давление, температура, физико-химические свойст­ва пород, воды, газов, наличие микроорганизмов) нефть пре­терпевала сложные превращения, в результате которых ме­нялись ее химический состав и физические свойства.

Состав и свойства нефти определяются такими фактора­ми, как: 1) возраст вмещающих отложений; 2) глубины залегания; 3) дифференциация внутри залежи; 4) фациально-литологические условия; 5) гидрогеологические условия; 6) тектонические условия и миграционные процессы; 7) со­держание газа в нефтяной залежи.

Дифференциация нефти внутри залежи заключается в закономерном изменении состава и свойств нефти в пределах одной залежи (пласта). Плотность нефти увеличивается по падению пласта и от кровли к подошве. Одной из причин этого является гравитационное разделение, при котором наиболее тяжелые компоненты нефти (асфальтены, смолы) скапливаются в нижних частях залежи, а легкие в верхних. Другой причиной увеличения смолистости нефти на крыльях складки является окисляющее действие краевых и подошвенных вод.

Таблица 1.2

Содержание структурообразующих компонентов в нефти

Нефтедобы­вающие районы

Содержание в нефти, % (по массе)

парафина

смол силикагеле-вых

асфальтенов

Предел изменения

Среднее содер­жание

Предел измене­ния

Среднее содер­жание

Предел измене­ния

Среднее содержа­ние

Башкоркостан Татарстан

Самарская область

Волгоградская область

Пермская область

Оренбургская область

Удмуртская Республика

Астраханская область

Республика Коми

Саратовская область

Шаимский

Верхнесалым-ский и Сур­гутский

Нижневартов­ский

Месторожде­ние Узень

2,1-6,8 3,3-5,1 2,9-10,2

0,8-8,5 2,0-10,4 1,9-7,1 2,7-7,0 3,8-26,0 1,4-7,9 6,6-10,4

0,2-7,8 2,3-9,1

1,7-4,4 15,7-18,6

3,71 4,12 5,74

4,26 4,61 4,47 4,69 14,77 4,03 8,78

4,57 3,55

2,66 18,10

9,6-26,8 5,1-15,1 2,3-32,8

2,0-13,0 2,9-29,1 2,9-24,8 11,7-30,2 2,8-10,4 5,0-29,4 4,4-7,5

0,4-10,9 1,2-22,9

0,7-11,5 0,3-3,3

17,32 11,19 8,61

6,47 13,50 13,32 19,40 5,88 4,62 9,50

5,72 10,55

7,19 1,59

1,2-9,5 1,8-7,4 0,1-18,0

0-1,8 0-8,9 0,2-24,0 2,1-16,9 0,1-2,5 0,1-3,7 0,2-0,6

0,3-4,5 0,1-6,3

0,3-4,2 12,8-15,8

5,18 4,22 2,52

0,71 2,90 3,63 6,88 1,22 1,56 0,47

1,22 2,21

1,53 14,4

В некоторых залежах отмечаются зоны высокосмолистой нефти, обладающей большими плотностью и вязкостью. Та­кие зоны обычно находятся у водонефтяного контакта. Осо­бенно развиты зоны высокосмолистой и малоподвижной нефти в залежах с подошвенной водой и большой площадью ВНК. Тяжелая битумоподобная нефть у ВНК обнаружена в ишимбайских залежах известняков турнейского яруса в Баш­кортостане, Оренбургской области и других районах. Пред­полагается, что осмоление нефти в этих зонах произошло в результате окисления ее под действием сульфатов контурных вод и микроорганизмов.

Малоподвижная, так называемая окисленная нефть обна­ружена В.М. Березиным в нефтенасыщенных пластах Арланского месторождения. Окисленная нефть здесь располагается небольшими «гнездами». Пока еще не ясны причины образо­вания таких локальных «гнезд» высокосмолистой нефти.

Не исключается и влияние на свойства нефти биохимиче­ских процессов, за счет которых происходит окисление неф­ти.

Влияние фациально-литологических условий на свойства нефти обусловлено адсорбционными, каталитическими и ре­акционными свойствами пород-коллекторов нефти.

Породы, содержащие активные глины (монтмориллонито-вые), адсорбируют из нефти асфальтены и смолы, что ведет к уменьшению смолистости нефти. Глины оказывают и катали­тическое воздействие на нефть, ускоряя процессы ее мета­морфизма (разукрупнения молекул) и, следовательно, умень­шая ее плотность.

Рациональное влияние пород сводится к их окисляющему действию на нефть. Хотя во всех осадочных породах содер­жится кислород, в большинстве из них (кремнезем, алюмоси­ликат, силикат, карбонат) кислород инертен. Активным явля­ется лишь кислород сульфатов, свободной окиси железа и некоторых редких минералов. Поэтому нефть, залегающая в сульфатных породах, сильно окислена, содержит много смол и асфальтенов.

Пластовые воды оказывают на нефть окисляющее дейст­вие. Это происходит за счет сульфатов, растворенных в воде, причем они активнее сульфатов пород вследствие подвижно-

сти воды. Интенсивность взаимодействия нефти с сульфата­ми воды зависит от проницаемости коллекторов нефти. Осо­бенно интенсивны процессы взаимодействия нефти с пласто­вой водой в трещиноватых породах, где обеспечивается цир­куляция воды.

Тектонические условия сильно влияют на миграцию неф­ти. При боковой миграции в процессе образования залежи возможно более быстрое движение легкой нефти по сравне­нию с тяжелой. Это приводит к изменению свойств нефти в залежи по ее простиранию.

Миграция может проходить вертикально по трещинам. При этом свойства нефти от залежи к залежи по глубине бу­дут меняться аномально: например, в залежах на меньшей глубине нефть может иметь меньшую плотность, чем в зале­жах на большей глубине.

Газы в нефтяном месторождении могут находиться в сво­бодном виде (в газовой шапке), в растворенном состоянии в нефти и в пластовой воде.

С увеличением газосодержания уменьшается плотность нефти и ее вязкость, выход бензиновых фракций оказывает­ся выше.

Перечисленные факторы совместно влияют на нефть. В результате свойства нефти подчинены очень сложным зако­номерностям. Тем не менее можно установить основные на­правления изменения свойств нефти.

Физикохимические свойства нефти (плотность, содержа­ние асфальтенов, смол, бензиновых фракций, вязкость, дав­ление насыщения, газовый фактор) изменяются по глубине от залежи к залежи. Как правило, с глубиной залегания уменьшается молекулярная масса нефти, содержание в нефти смол и асфальтенов, увеличивается газонасыщенность. Это приводит к изменению с глубиной плотности, вязкости и ря­да других реологических характеристик. Если же в разрезе встречаются коллекторы нефти с резко различающимися свойствами (например, трещиноватые, кавернозные), то свой­ства нефти в них могут не следовать этим закономерностям.

В пределах одной залежи свойства нефти изменяются по толщине пласта. От кровли к подошве увеличивается содер­жание смол и асфальтенов, а следовательно, изменяются и другие характеристики нефти (плотность, реологические ха­рактеристики). Особенно заметно это в пластах большой тол­щины и коллекторах с подошвенной водой, где вблизи ВНК часто нефть бывает настолько окисленной, что оказывается малоподвижной.

По простиранию пласта содержание смол и асфальтенов увеличивается в направлении по падению пласта к водонеф-тяному контакту с краевыми водами. От свода к крыльям уменьшается газосодержание, увеличивается вязкость и плотность.

Таким образом, к началу разработки месторождения су­ществуют определенные закономерности в распределении состава, плотности и основных фильтрационных свойств нефти как по разрезу от залежи к залежи, так и в пределах каждой залежи по толщине и простиранию пласта. Все это позволяет считать, что нефтяные залежи характеризуются не­однородным строением по составу и свойствам нефти и газа.

Хочешь быть финансово-независимым человеком? львов работа Получай удовольствие от своей работы

Украина- ваша мечта? Хотите переехать на родину? квартиры в донецке на любой вкус, большой выбор на нашей дос

Ах! Самара— городок…не спокойнааая я! Да- Самара-славный город. И если вам интересны его события,предлагаем пройти по ссылке.


Параметры циркуляционных систем буровых установок производства ОАО "Уралмаш"

 

 

Циркуляционная система

 

ЦС3200ЭУК — 2М — У1

ЦС3200-У1

UC3200slT

ЦС3200-01-У1

Параметры

БУ3200/200ЭУК — 2М2,

 

 

 

 

БУ3200/200ЭУК — 2М2У,

БУ3200/200ДГУ-

БУ3200/200ДГУ-

БУ3200/200ДГУ-

 

БУ3200/200ЭУК — 2М2Я,

1М,

 

БУ3200/200ЭУК — ЗМА

БУ3200/200ДГУ- 1У

 

БУ3200/200ДГУ- 1У

Пропускная способность средств очистки, м3/с, не

 

 

 

 

менее:

 

 

 

 

вибросит при очистке бурового раствора на

0,076

0,060

0,038

0,060

водной основе плотностью 1100—1200 кг/м3

 

 

 

 

(кассеты с сеткой с размером ячеек 0,16×0,16 мм)

 

 

 

 

ситогидроциклонных сепараторов при очистке

0,065

0,065

бурового раствора плотностью до 1600 кг/м3

 

 

 

 

илоотделителя при очистке бурового раствора

0,045

0,045

0,045

0,045

плотностью 1100-1200 кг/м3

 

 

 

 

гидроциклонного глиноотделителя при очистке

0,0015-0,003

0,0015-0,003

бурового раствора плотностью 2000 кг/м3

 

 

 

 

пескоотделителя

0,090

Минимальный размер частиц (плотностью 2600 кг/м3),

 

 

 

 

удаляемых из бурового раствора, мм, не более:

 

 

 

 

гидроциклонами ситогидроциклонного сепара —

TOD9

0,074

0,074

виброситом ситогидроциклонного сепаратора

0,010

0,010

илоотделителем

0,05

0,025

0,05

0,025

пескоотделителем

0,08

Пропускная способность оборудования для удале-

0,040

0,045

0,040

ния газа, м3/с, не менее

 

 

 

 

Допустимое остаточное содержание газа в буро-

2

2

2

вом растворе, %, не более

 

 

 

 

Полезный объем резервуаров для хранения жид-

18

6

6

6

ких химических реагентов, м3, не менее

 

 

 

 

Полезный объем резервуаров для хранения буро-

120

120

120

120

вого раствора, м3, не менее

 

 

 

 

Установленная мощность электрооборудования,

290

446

269

446

кВт, не более

 

 

 

 

Потребляемая мощность, кВт, не более

175

264

156

264

Масса, кг, не более

60 000

77 500

55 500

77 500

Завод — изготовитель

ДАООТ "Хадыженский

машиностроительный завод"

 

 

Продолжение  табл. 2.4

 

Параметры

Циркуляционная система

ЦС5000ДГУ- IT

ЦС5000ДГУ-1

ЦС5000ЭУ

ЦС5000ЭУ

БУ5000/320ДГУ- IT

БУ5000/320ДГУ-1

БУ5000/320ЭУ

БУ5000/320ЭР-О

Пропускная способность средств очистки, м3/с, не

 

 

 

 

менее:

 

 

 

 

вибросит при очистке бурового раствора на вод-

0,076

0,076

0,076

0,076

ной основе плотностью 1100—1200 кг/м3 при

 

 

 

 

установленных кассетах с сеткой с размером

 

 

 

 

ячеек 0,16×0,16 мм

 

 

 

 

ситогидроциклонных сепараторов при очистке

бурового раствора плотностью до 1600 кг/м3

 

 

 

 

илоотделителя при очистке бурового раствора

0,045

0,045

0,045

0,045

плотностью 1100—1200 кг/м3

 

 

 

 

гидроциклонного глиноотделителя при очистке

бурового раствора плотностью 2000 кг/м3

 

 

 

 

пескоотделителя

0,090

0,090

0,090

0,090

Минимальный размер частиц (плотностью

 

 

 

 

260 кг/м3), удаляемых из бурового раствора, мм, не

 

 

 

 

более:

 

 

 

 

гидроциклонами ситогидроциклонного сепара —

торэ виброситом ситогидроциклонного сепаратора

илоотделителем

0,05

0,05

0,05

0,05

пескоотделителем

0,05

0,05

0,05

0,05

Пропускная способность оборудования для удаления

0,045

0,045

0,045

0,045

газа, м3/с, не менее

 

 

 

 

Допустимое остаточное содержание газа в буровом

2

2

2

2

растворе, %, не более

 

 

 

 

Полезный объем резервуаров для хранения жидких

6

6

6

6

химических реагентов, м3, не менее

 

 

 

 

Полезный объем резервуаров для хранения бу-

180

180

180

рового раствора, м3, не менее

 

 

 

 

Установленная мощность электрооборудования, кВт,

302

302

302

302

не более

 

 

 

 

Потребляемая мощность, кВт, не более

220

220

220

220

Масса, кг, не более

80 000

80 000

80 000

80 000

Завод — изготовитель

ДАООТ "Хадыженский машиностроительный завод"

 

Продолжение  табл. 2.4

 

Параметры

Циркуляционная система

ЦС5000ЭР-6

ЦС6500ЭР

ЦС5000.450ЭР-Т

ЦС8000ЭР

ЦС3200ЭУК2М-У1

БУ5000/320ЭР, БУ UNOC320DE

БУ6500/400ЭР

БУ6500/450ЭР-Т

БУ8000/500ЭР

НБО-1К

Пропускная способность средств очистки, м3/с,

 

 

 

 

 

не менее:

 

 

 

 

 

вибросит при очистке бурового раствора на

0,076

0,076

0,09

0,076

0,076

водной основе плотностью 1100—1200 кг/м3

 

 

 

 

 

при установленных кассетах с сеткой с разме

 

 

 

 

 

ром ячеек 0,16×0,16 мм

 

 

 

 

 

ситогидроциклонных сепараторов при очистке

0,045(0,065)

0,045

бурового раствора плотностью до 1600 кг/м3

 

 

 

 

 

илоотделителя при очистке бурового раствора

0,045

0,045

0,045

0,045

0,045

плотностью 1100-1200 кг/м3

 

 

 

 

 

гидроциклонного глиноотделителя при очистке

0,0015-0,003

бурового раствора плотностью 2000 кг/м3

 

 

 

 

 

пескоотделителя

 

0,09

0,06

0,09

0,09

Минимальный размер частиц (плотностью 2600

 

 

 

 

 

кг/м3), удаляемых из бурового раствора, мм, не более:

 

 

 

 

 

гидроциклонами ситогидроциклонного сепара тора

0,074

0,05

виброситом ситогидроциклонного сепаратора

0,1

0,1

илоотделителем

0,025

0,05

0,025

0,05

0,05

пескоотделителем

0,05

0,08

0,07

0,08

0,08

Пропускная способность оборудования для уда-

0,04

0,06

0,04

0,04

ления газа, м3/с, не менее

 

 

 

 

 

Допустимое остаточное содержание газа в буро-

2

2

2

2

вом растворе, %, не более

 

 

 

 

 

Полезный объем резервуаров для хранения

6

6

6

10

18

жид—ких химических реагентов, м , не менее

 

 

 

 

 

Полезный объем резервуаров для хранения бу-

180

240

425

380

120

ро—вого раствора, м3, не менее

 

 

 

 

 

Установленная мощность электрооборудования,

326

302

594

387

290

кВт, не более

 

 

 

 

 

Потребляемая мощность, кВт, не более

189

183

488

238

175

Масса, кг, не более

105 600

136 200

184 000

125 000

60 000

Завод — изготовитель

ДАООТ "Хадыженский машиностроительный завод"

 

 

> Буровые насосы

Рис. 2.4. Схема циркуляционной системы ЦС3200ЭУК-2М-У1:

1 — блок очистки; 2 — промежуточный блок; 3 — емкость долива; 4 — гидросмеситель; 5 — растворопровод; 6 — блок приготовления химреагентов; 7 — емкость для воды; 8 — резер­вуары химреагентов; 9 — шкаф управления; 10 — подпорный насос; 11 — диспергатор; 12 — нижний коллектор; 13 — патрубок подсоединения нефтепровода; 14 — кронштейн подвески блока очистки

В последние годы АООТ "Волгоградский завод буровой техники" раз — работал и освоил выпуск циркуляционных систем, предназначенных для комплектации буровых установок собственного производства (табл. 2.5-2.6). Эти системы выпускаются в виде блок—модулей полной заводской готов­ности, что обеспечивает их быстрый монтаж и демонтаж.

Параметры циркуляционных систем производства ДАООТ "Хадыженский машиностроительный завод"

 

Параметры

Циркуляционная система

ЦС 100Э(01)

ЩСМ2500ДЭП

ЩСМ2500ЭП

ЦС2500ЭПК

БУ1600/100ЭУ

БУ2500/160-ЭП1

БУ2500/160ЭП

БУ2500/160ЭПК

Пропускная способ — ость средств очистки, /с, не менее:

 

 

 

 

 

 

Циркуляционная система

Параметры

ЦС 100Э(01)

ЩСМ2500ДЭП

ЩСМ2500ЭП

ЦС2500ЭПК

 

БУ1600/100ЭУ

БУ2500/160-

БУ2500/160ЭП

БУ2500/160ЭПК

 

 

ДЭП1

 

 

вибросит при чист-

0,03

0,06

0,06

0,06

ке бурового раствора

 

 

 

 

на водной основе

 

 

 

 

плотностью 1100—

 

 

 

 

1200 кг/м3
(кассеты с

 

 

 

 

сеткой с размером

 

 

 

 

ячеек 0,16×0,16 мм)

 

 

 

 

ситогидроциклонных

0,065

0,065

сепараторов при

 

 

 

 

очистке бурового

 

 

 

 

раствора плотностью

 

 

 

 

до 1600 кг/м3

 

 

 

 

илоотделителя при

0,045

0,045

0,045

0,045

очистке бурового

 

 

 

 

раствора плотностью

 

 

 

 

1100-1200 кг/м3

 

 

 

 

гидроциклонного

0,0015-0,003

0,0015-0,003

глиноотделителя при

 

 

 

 

очистке бурового

 

 

 

 

раствора плотностью

 

 

 

 

2000 кг/м3

 

 

 

 

пескоотделителя

0,06

Минимальный размер

 

 

 

 

частиц (плотностью 2600

 

 

 

 

кг/м3), удаляемых из

 

 

 

 

бурового раствора, мм,

 

 

 

 

не более:

 

 

 

 

гидроциклонами си —

0,074

0,074

тогидроциклонного

 

 

 

 

сепаратора

 

 

 

 

виброситом ситогид

0,100

0,100

роциклонного сепа-

 

 

 

 

ратора

 

 

 

 

илоотделителем

0,05

0,025

0,025

пескоотделителем

0,074

Пропускная способ-

0,04

0,04

ность оборудования для

 

 

 

 

удаления газа, м3/с, не

 

 

 

 

менее

 

 

 

 

Допустимое остаточное

2

2

содержание газа в бу-

 

 

 

 

ровом растворе, %, не

 

 

 

 

более

 

 

 

 

Полезный объем ре-

6

6

9

зервуаров для хранения

 

 

 

 

жидких химических

 

 

 

 

реагентов, м3, не менее

 

 

 

 

Полезный объем ре-

60

90

90

120

зервуаров для хранения

 

 

 

 

бурового раствора, м3,

 

 

 

 

не менее

 

 

 

 

Установленная мощ-

201

370

370

290

ность электрооборудо-

 

 

 

 

вания, кВт, не более

 

 

 

 

Потребляемая мощ-

131

249

249

175

ность, кВт, не более

 

 

 

 

Масса, кг, не более

37 000

71 000

71 000

5 480

Таблица  2.3

Перспективы развития жидкостных манометров

По мере развития науки и техники и дальнейшего совершенствова­ния деформационных манометров и измерительных преобразователей давления различных типов применение жидкостных манометров при технических измерениях в народном хозяйстве страны будет все более и более ограничиваться. Однако благодаря фундаментальности принципа действия и высокой стабильности показаний жидкостных манометров во времени перспективность их применения в качестве образцовых и эта­лонных приборов в барометрии (до 100—150 кПа) и в микроманомет­рии (до 2,5—4 кПа) не вызывает сомнений.

В первую очередь, развитие жидкостных манометров будет идти в направлении повышения точности, автоматизации процесса измерений и введения поправок в показания приборов.

Как показано в разд. 2.2, погрешности жидкостных манометров, в основном, определяются погрешностями измерения высоты столба жидкости, ее плотности и ускорения свободного падения в месте изме­рений. Последнее, впрочем, всегда может быть определено с необходи­мой точностью. Современные средства измерений позволяют определить ускорение свободного падения с погрешностью менее 1 • 10~4 м/с2 (0,001 %), а в необходимых случаях и точнее (до 0,0001 %), чем можно пренебречь.

Точность определения плотности жидкости во многом зависит от ее физических свойств. Наиболее достоверно известна плотность ртути и дистиллированной воды. Так, плотность ртути при t — 0°С принимается равной 1,35951 • ю4 кг/м3. Погрешность принятого значения не превы­шает 5 • 10~б кг/м3, т. е- менее 0,0005 %. При этом ртуть должна быть подвергнута тщательной дистилляции. С такой же точностью изучено влияние температуры. Отсюда погрешность определения плотности рту­ти может быть доведена до значения менее 0,001 %. Примерно такой же

 

уровень точности достигнут и для дистиллированной воды, днако ее
плотность существенно зависит от растворенных примесей. Следует
отметить, что указанная точность требует при введении температурной
поправки измерять среднюю температуру столба жидкости с погреш­
ностью 0,025°С.              ‘

Существенное влияние на точность жидкостных манометров ока­зывают погрешности определения высоты столба жидкости. Например, если указанную составляющую погрешности принять равной 0,001 %, то столб жидкости высотой 1000 мм должен быть измерен с погрешностью 0,01 мм, что достигается в настоящее время только на уровне эталон­ных барометров и микроманометров.

Таким образом, суммарная погрешность современных эталонных жидкостных манометров составляет не более 0,005 % и в некоторых случаях может быть снижена до 0,001 %. Но при этом должны выпол­няться следующие рекомендации.

1. Измерения высоты столба жидкости следует выполнять интерфе­
ренционными методами, обладающими наивысшей точностью (погреш­
ность измерений 0,001 мм
и менее).

2.По принципу действия наиболее предпочтительны двухчашечные
манометры, в которых уровни жидкости в каждой из чашек фиксиру­
ются емкостным методом с погрешностью менее 0,001 мм.

3.Обеспечение равномерности температуры столба жидкости по вы­
соте и ее стабильности во времени измерений с допускаемыми отклоне­
ниями не более ±0,05°С.

4.Измерительная система манометра должна быть заполнена инерт­
ным газом с известными физическими свойствами (плотность, коэффи­
циент преломления, диэлектрическая постоянная и др.), обеспечиваю­
щими необходимую точность измерений. Предпочтительно применение
сухого газообразного азота высшей очистки.

5.Сложность процесса измерений, связанная с необходимостью вве­
дения в показания манометра многочисленных поправок, требует при­
менения средств контроля влияющих факторов и их учета в результатах
на базе микроэлектроники.

К контрольному вопросу № 3

Вы не разобрались в принципе действия кольцевых весов. Вам необходимо еще раз внимательно прочитать разд. 2.4. При этом следует обратить внимание на принципиальное отличие кольцевых весов и колокольных манометров от жидкостных манометров, которое состоит в том, что мерой давления в ма­нометрах этих типов является не высота столба жидкости, а сила, возникающая’ под действием давления на перегородку кольцевых весов или на дно колокола.

Пути создания эталонов этого типа можно проиллюстрировать на примере первичного эталона давления Национального Бюро метрологии (Франция), разработанного в Национальном институте метрологии (Па­риж) . Эталон (рис. 14) представляет собой двухчашечный ртутный ма-

 

Рис.   14.

Первичный эталон давления Франции

2.5. Перспективы развития жидкостных манометровнометр, в котором неподвижная 6 и подвижная 8 чашки сообща­ются между собой с помощью гибкого шланга 7. В обеих чаш­ках в верхней части смонтирова­ны электроды 5. Если в непо­движную чашку б подано абсо­лютное давление ра^с, а подвиж­ная чашка 5 откачана, то для уравновешивания давления по­следняя должна быть поднята вверх на высоту Н, которая и является мерой давления. Высо­та ртутного столба Н определя­ется по перемещению чашки 8 из нулевого положения (на схеме показано пунктиром) с по­мощью интерферометра типа Ми-хельсона 2, который питается монохроматическим светом от гелий-неонового лазера /. Иден­тичность высоты ртутного столба перемещению чашки 8 определя­ется по сбалансированности ем­костного моста 4, плечи которо­го образуют электрические ем­кости между электродами 5 и свободными поверхностями ртути в чашках 6 и 8. При этом высота ртут­ного столба пропорциональна числу интерференционных полос, отсчитан­ных счетчиком 3 при перемещении чашки 8 из нулевого положения в по­ложение равновесия, т. е.

 

NЛ,.

 

(2.26)

 

где N — число полос; Л,. — длина волны монохроматического света; п — показатель преломления воздуха.

При создании эталона предпринято все необходимое для учета воз­можных погрешностей и сведения их к минимуму: термостатирование измерительной системы манометра с допускаемыми отклонениями ±0,025°С, автоматизация наиболее трудоемких работ при проведении измерений, размещение пульта управления и вспомогательного обору­дования в отдельном помещении и пр.

По данным Национального Бюро метрологии первичный эталон по­зволяет измерять абсолютное давление в диапазоне от 1 до 100 кПа с погрешностью (в паскалях) Ар < 5 • 10~б
р + 0,1, что соответствует относительной погрешности бр < 6 • 10~б (0,0006 %) при измерении давления р = 100 кПа. Основная часть погрешности приходится на не-

 

определенность определения значения плотности ртути (бр < 4 • 1СГ6), в то время как погрешность измерения высоты ртутного столба состав­ляет 6# < 1 • 1О»6 . Поэтому основной .резерв повышения точности эта­лонных ртутных манометров состоит в снижении погрешностей опреде­ления плотности ртути, что, однако, представляет весьма сложную науч­но-техническую задачу, решение которой требует больших затрат и про­должительного времени. Реально достижимую точность в ближайшие годы можно оценить погрешностью измерения давления = (4—6) X X 1СГ6. При этом следует отметить, что воспроизводимость измерений существенно выше. Случайные погрешности могут быть сведены к зна­чениям S= (1—2) • 1СГ6, что является основанием для создания в веду­щих метрологических центрах мира столь сложных и дорогих эталонных комплексов.

Дальнейшее совершенствование образцовых жидкостных маномет­ров с погрешностями 0,01—0,05 % и более, за исключением области мик-романометрии, не столь актуально. Уже в настоящее время указанный уровень точности достигнут образцовыми грузопоршневыми и деформа­ционными манометрами, а их дальнейшее совершенствование приведет к полному вытеснению жидкостных манометров из поверочной прак­тики. При технических измерениях это произошло значительно раньше.

К контрольному вопросу № 3

Вы правильно ответили на вопрос. На показания кольцевых весов не влияют не только изменения плотности затворной жид­кости, но и сама плотность, так как давление жидкости всегда действует перпендикулярно к ограничивающим ее поверхнос­тям и поэтому не может создать момента сил относительно оси вращения кольцевых весов.

 

 ВЫБОР ПЛОТНОСТИ ПЕРФОРАЦИИ И ТИПОРАЗМЕРА ПЕРФОРАТОРА

Оптимальная плотность перфорации должна обеспечить максимально возможное гидродинамическое совершенство скважины, а также необхо­димую сохранность обсадной колонны и цементной оболочки за пределами зоны перфорации.

Она определяется фильтрационно-емкостными свойствами пласта, од­нородностью, уплотненностью, расстоянием от ГНК, ВНК и соседних пла­стов и методов перфорации. В табл. 15.2 приводится рекомендуемая плот­ность перфорации Читать далее